Príčiny vibrácií obežného kolesa ventilátora. Normy vibrácií ventilátora. Príčiny vibrácií ťažných strojov
Vibračná diagnostika ventilátorov – efektívna metóda nedeštruktívne testovanie, ktoré umožňuje včas odhaliť začínajúce a výrazné chyby ventilátorov a tým predchádzať ich vzniku núdzové situácie, predpovedajú zostatkovú životnosť dielov a znižujú náklady na údržbu a opravy ventilátorov (vetracích jednotiek).
- Charakteristické frekvencie vibrácií ventilátorov
- Hlavnou zložkou kmitania rotora s obežným kolesom je harmonická zložka s otáčkami rotora , buď v dôsledku nevyváženosti rotora s obežným kolesom, alebo hydrodynamickej / aerodynamickej nevyváženosti obežného kolesa. (Hydrodynamická/aerodynamická nevyváženosť obežného kolesa môže nastať v dôsledku konštrukcie lopatiek, ktoré vytvárajú zdvih, ktorý sa v radiálnom smere nerovná nule).
- Druhou najdôležitejšou zložkou vibrácií ventilátora je lopatková (lopatková) zložka v dôsledku interakcie obežného kolesa s nerovnomerným prúdením vzduchu. Frekvencia tejto zložky je definovaná ako: f l \u003d N * f BP, kde N– počet lopatiek ventilátora
- V prípade nestabilného otáčania rotora vo valivých/klzných ložiskách sú možné samokmity rotora pri polovičnej frekvencii otáčania alebo menšej a v dôsledku toho sa v spektre vibrácií objavujú harmonické zložky s frekvenciou samokmitov. oscilácie rotora.
- Turbulentné kolísanie tlaku vzniká pri obtekaní lopatiek okolo lopatiek, ktoré vyvolávajú náhodné vibrácie obežného kolesa a ventilátora ako celku. Výkon tejto zložky náhodných vibrácií môže byť periodicky modulovaný rýchlosťou obežného kolesa, frekvenciou lopatiek alebo frekvenciou vlastných kmitov rotora.
- Silnejším zdrojom náhodných vibrácií (v porovnaní s turbulenciou) je kavitácia, ku ktorej dochádza aj pri prúdení okolo lopatiek. Výkon tejto zložky náhodných vibrácií je modulovaný aj rýchlosťou otáčania obežného kolesa, frekvenciou lopatiek alebo frekvenciou vlastných kmitov rotora.
- Vibrodiagnostické príznaky porúch ventilátora
- Zariadenia na vibračnú diagnostiku ventilátorov
- Hlavné nastavenia analyzátora pre vibračnú diagnostiku ventilátorov
- Horná medzná frekvencia obalového spektra je určená zo vzťahu: f gr \u003d 2f l + 2f VR \u003d 2f VR (N + 1) Nech je napríklad rýchlosť otáčania obežného kolesa fvr = 9,91 Hz, počet lopatiek N =12, potom f gr =2*9,91(12+1) =257, 66 Hz a v nastaveniach analyzátora BALTECH VP-3470 zvolíme najbližšiu hodnotu 500 Hz smerom nahor
- Pri určovaní počtu frekvenčných pásiem v spektre sa postupuje podľa pravidla, aby prvá harmonická pri frekvencii otáčania spadala aspoň do 8. pásma. Z tejto podmienky určíme šírku jedného pásma Δf=f vr /8=9,91/8=1,24Hz. Odtiaľ určíme potrebný počet jazdných pruhov n pre obálkové spektrum: n=fgr/Af=500/1,24=403 V nastaveniach analyzátora BALTECH VP-3470 volíme najbližší počet pásiem v smere nárastu, a to 800 pásiem. Potom je konečná šírka jedného pásma Δf=500/800=0,625Hz.
- Pre autospektrá musí byť medzná frekvencia aspoň 800 Hz, potom počet pásiem pre autospektrá n=fgr/Af=000/0,625=1280. V nastaveniach analyzátora BALTECH VP-3470 volíme najbližší vzostupný počet pásiem, konkrétne 1600 pásiem.
- Príklad spektier chybných ventilátorov
Prasklina v náboji kolesa odstredivého ventilátora
- merací bod: na podpere ložísk elektromotora zo strany obežného kolesa vo vertikálnom, axiálnom a priečnom smere;
- rýchlosť otáčania f BP = 24,375 Hz;
- diagnostické príznaky: veľmi vysoké axiálne vibrácie pri rýchlosti f BP a dominancia druhej harmonickej 2f hod v priečnom smere; prítomnosť menej výrazných harmonických s vyššou multiplicitou, až do siedmej (pozri obr. 1 a 3).
 |
 |
 |
 |
Zvýšené vibrácie ventilátora sú jedným z jeho hlavných „neduhov“, spôsobujúce predčasné zlyhanie komponentov, dielov, obežného kolesa, lopatiek, ložísk, spojok, zničenie základu a samotného ventilátora ako celku.
Príčiny vibrácií ventilátora:
- nevyváženosť hriadeľa;
- nesprávne nastavenie pohonu;
- opotrebovanie alebo poškodenie ložísk;
- poruchy v elektromagnetickej časti pohonu (elektromotor);
- chyby prevodového stupňa (ak existuje medziprevodovka);
- vplyv aerohydrodynamických síl;
- rezonančné javy a pod.
Úroveň vibrácií ventilátora najpresnejšie odráža aktuálny technický stav ventilátora, kvalitu jeho montáže a inštalácie. Inými slovami, riadením úrovne vibrácií ventilátora je možné identifikovať všetky vyššie uvedené nedostatky a včas prijať opatrenia na ich odstránenie, čím sa zabezpečí bezproblémová prevádzka ventilátora.
Metóda merania vibrácií priemyselných ventilátorov s výkonom do 300 kW je regulovaná a výkonnejšia - GOST ISO 10816-3. V tomto článku sa budeme zaoberať priemyselnými ventilátormi s výkonom do 300 kW a spôsobom sledovania ich vibračného stavu s cieľom určiť určitú základnú úroveň vibrácií a trend jej zmeny.
V prvom rade podotýkame, že všetky priemyselné ventilátory s výkonom do 300 kW sú zaradené podľa úrovne prípustných vibrácií a nevyváženosti do kategórie BV (pozri tabuľku 1):
V súlade s požiadavkami GOST 31350-2007 (ISO 14694:2003) sa merania vibrácií vykonávajú na ložiskách v smeroch kolmých na os otáčania hriadeľa. Odporúčané meracie body sú znázornené na obr. jeden. 
a) pre horizontálny axiálny ventilátor 
b) pre horizontálny odstredivý ventilátor s jedným vstupom
c) pre horizontálny dvojvtokový radiálny ventilátor
d) pre vertikálny axiálny ventilátor
Obrázok 1. Body a smery meraní vibrácií ventilátora
Merania absolútnych vibrácií na ložiskových podperách sa vykonávajú pomocou vibrometrov BALTECH VP-3410 (séria VibroPoint) s kontaktnými snímačmi inerciálneho typu - piezoakcelerometrami (snímače zrýchlenia). Pri vykonávaní meraní je potrebné jasne dodržiavať štandardné požiadavky na spoľahlivosť upevnenia, smer inštalácie a absenciu významného vplyvu hmotnosti a rozmerov snímača na výsledky merania. Vo všeobecnosti je povolená celková neistota merania v rozmedzí ± 10 % meraného parametra. Vibrometre BALTECH sú univerzálne a umožňujú v závislosti od požiadaviek výrobcu ventilátora merať tri parametre vibrácií (posunutie vibrácií, rýchlosť vibrácií alebo zrýchlenie vibrácií).
Prípustné limity vibrácií pre ventilátory počas prevádzky sú uvedené v tabuľke 2. Je potrebné poznamenať, že vzhľadom na hmotnosť a tuhosť nosného systému v mieste prevádzky sú tieto hodnoty o niečo vyššie ako hodnoty vibrácií počas výrobných testov .
Tabuľka 2. Limitné hodnoty vibrácií počas prevádzky ventilátora.
Všetci noví fanúšikovia musia spĺňať úroveň „Uvedenie do prevádzky“. S používaním a opotrebovaním dielov sa úroveň vibrácií ventilátora nevyhnutne zvyšuje a po dosiahnutí úrovne „Výstraha“ je potrebné zistiť príčiny zvýšených vibrácií a prijať opatrenia na ich odstránenie. Prevádzka ventilátora v tomto stave by mala byť časovo obmedzená, kým sa nevykonajú opravy.
Po dosiahnutí úrovne "Stop" je potrebné okamžite zastaviť ventilátor a prijať opatrenia na odstránenie zdrojov kritických úrovní vibrácií. Ak tak neurobíte, môže dôjsť k vážnemu poškodeniu, ktoré vedie k zničeniu ventilátora. Vo všeobecnosti sa na základe štatistiky prevádzky ventilátorových zariadení považuje za potrebné prijať opatrenia na elimináciu zdrojov zvýšených vibrácií, keď ich úroveň prekročí základnú hodnotu 1,6-krát alebo o 4 dB.
Pri monitorovaní vibrácií ventilátora je dôležité venovať osobitnú pozornosť náhlym zmenám úrovne vibrácií v priebehu času. Skok vo vibrácii je jasným znakom výskytu nejakej poruchy a v tomto prípade je potrebné skontrolovať ventilátor a odstrániť zistené nedostatky.
V niektorých prípadoch sa posunutie hriadeľa vzhľadom na puzdro ložiska dodatočne meria pomocou bezkontaktných snímačov vibrácií - indukcia, vírivý prúd atď. V tabuľke 3 sú uvedené prípustné hodnoty posunutia hriadeľa, ktoré je potrebné pochopiť len podľa odporúčaní - v skutočnosti sa tieto hodnoty môžu líšiť v závislosti od typu a rozmerov klzného ložiska, veľkosti a smeru zaťaženia atď.
Tabuľka 3. Maximálny posun hriadeľa vo vnútri ložiska
Kontrola vibrácií a monitorovanie vibrácií ventilátorov sa najpohodlnejšie vykonáva pomocou prenosného prenosného zariadenia "PROTON-Balance-II". Jeho hlavnou výhodou oproti jednoduchým vibrometrom je schopnosť vyvažovať ventilátory vo vlastných podperách v súlade s požiadavkami GOST 31350-2007 (ISO 14694: 2003), ako aj reguláciu teploty ložiskových zostáv a reguláciu otáčok ventilátora.
Aby ste sa naučili merať vibrácie ventilátorov a získali zručnosti pri práci s vibrometrom-vyvažovačom "PROTON-Balance-II" a inými vibrometrami spoločnosti "BALTECH", odporúča sa absolvovať kurz TOR-103 "Základy vibrácií" diagnostika. Vibrácia ventilátorov GOST » v Školiacom stredisku pre pokročilé štúdium našej spoločnosti v Petrohrade, v Astane alebo v Lübecku (Nemecko).
8.1.1 Všeobecné
Obrázky 1 - 4 znázorňujú niektoré z možných meracích bodov a smerov na každom ložisku ventilátora. Hodnoty uvedené v tabuľke 4 sa vzťahujú na merania v smere kolmom na os otáčania. Počet a umiestnenie meracích bodov pre testovanie vo výrobnom závode aj pre merania v teréne je na rozhodnutí výrobcu ventilátora alebo po dohode so zákazníkom. Odporúča sa vykonať merania na ložiskách hriadeľa kolesa ventilátora (obežného kolesa). Ak to nie je možné, snímač by mal byť inštalovaný na mieste, kde je mechanické spojenie medzi ním a ložiskom čo najkratšie. Snímač by sa nemal montovať na beznosné panely, kryt ventilátora, kryty alebo iné miesta, ktoré nemajú priame spojenie s ložiskom (výsledky takýchto meraní možno použiť, nie však na posúdenie stavu vibrácií ventilátora, ale na získanie informácií o vibráciách prenášaných do potrubia alebo na základňu - pozri GOST 31351 a GOST ISO 5348.
Obrázok 1 - Umiestnenie trojosového snímača pre horizontálne namontovaný axiálny ventilátor
Obrázok 2 - Umiestnenie trojosového snímača pre jednovtokový radiálny ventilátor
Obrázok 3 - Umiestnenie trojosového snímača pre dvojvtokový radiálny ventilátor
Obrázok 4 - Umiestnenie trojrozmerného snímača pre vertikálne namontovaný axiálny ventilátor
Merania v horizontálnom smere by sa mali vykonávať v pravom uhle k osi hriadeľa. Merania vo vertikálnom smere sa musia vykonávať v pravom uhle k horizontálnemu smeru merania a v pravom uhle k hriadeľu ventilátora. Pozdĺžne merania by sa mali vykonávať v smere rovnobežnom s osou hriadeľa.
8.1.2 Merania pomocou inerciálnych snímačov
Všetky hodnoty vibrácií špecifikované v tejto norme sa vzťahujú na merania vykonané pomocou inerciálnych snímačov, ktorých signál reprodukuje pohyb ložiskového puzdra.
Používanými snímačmi môžu byť buď akcelerometre alebo snímače rýchlosti. Je potrebné venovať osobitnú pozornosť správne upevnenie snímače: bez medzier na nosnej plošine, výkyvov a rezonancií. Veľkosť a hmotnosť snímačov a montážneho systému by nemali byť príliš veľké, aby nedochádzalo k výrazným zmenám meraných vibrácií. Celková chyba spôsobená spôsobom uchytenia snímača vibrácií a kalibráciou meracej dráhy by nemala presiahnuť ±10% hodnoty nameranej hodnoty.
8.1.3 Merania pomocou bezkontaktných snímačov
Po dohode medzi používateľom a výrobcom môžu byť stanovené požiadavky na limity posunutia hriadeľa (pozri GOST ISO 7919-1) vo vnútri klzných ložísk. Vhodné merania je možné vykonať pomocou bezkontaktných snímačov.
V tomto prípade merací systém určuje posunutie povrchu hriadeľa vzhľadom na puzdro ložiska. Je zrejmé, že dovolený rozsah pohybu nesmie presiahnuť hodnotu vôle v ložisku. Hodnota vnútornej vôle závisí od veľkosti a typu ložiska, zaťaženia (radiálneho alebo axiálneho), smeru merania ( jednotlivé štruktúry ložiská majú dieru eliptického typu, pre ktorú je väčšia vôľa v horizontálnom smere ako vo vertikálnom smere). Rozmanitosť faktorov, ktoré by sa mali brať do úvahy, neumožňuje stanoviť jednotné limity pre posun hriadeľa, avšak niektoré odporúčania sú uvedené vo forme tabuľky 3. Hodnoty uvedené v tejto tabuľke sú percentá zdravý rozum radiálna vôľa v ložisku v každom smere.
Tabuľka 3 - Maximálny relatívny pohyb hriadeľa vo vnútri ložiska
| Maximálna odporúčaná dráha, percento hodnoty medzery1) (pozdĺž ľubovoľnej osi) | |
|---|---|
| Uvedenie do prevádzky/Vyhovujúci stav | menej ako 25 % |
| POZOR | +50 % |
| Stop | +70 % |
| 1) Hodnoty radiálnej a axiálnej vôle pre konkrétne ložisko je potrebné získať od jeho dodávateľa. | |
Uvedené hodnoty sú uvedené s prihliadnutím na „falošné“ posuny povrchu hriadeľa. Tieto "falošné" pohyby sa objavujú vo výsledkoch merania v dôsledku skutočnosti, že tieto výsledky sú ovplyvnené okrem vibrácií hriadeľa aj jeho mechanickými údermi, ak je hriadeľ ohnutý alebo má nekruhový tvar. Pri použití snímača bezkontaktného typu budú k výsledku merania prispievať aj elektrické údery určené magnetickým a elektrické vlastnosti materiál hriadeľa v mieste merania. Predpokladá sa, že pri uvedení ventilátora do prevádzky a jeho následnej normálnej prevádzke by rozsah súčtu mechanických a elektrických úderov v bode merania nemal prekročiť väčšiu z dvoch hodnôt: 0,0125 mm alebo 25 % nameraného zdvihu. hodnotu. Údery sa určujú v procese pomalého otáčania hriadeľa (rýchlosťou 25 až 400 min-1), kedy je vplyv síl spôsobených nevyváženosťou na rotor zanedbateľný. Aby sa dodržala špecifikovaná tolerancia hádzania, môže byť potrebné dodatočné spracovanie hriadeľa. Bezdotykové snímače by sa mali podľa možnosti montovať priamo do puzdra ložiska.
Uvedené limitné hodnoty platia len pre ventilátor v nominálnej prevádzke. Ak je ventilátor navrhnutý tak, aby bol poháňaný pohonom s premenlivými otáčkami, sú možné vyššie úrovne vibrácií pri iných rýchlostiach v dôsledku nevyhnutných účinkov rezonancií.
Ak ventilátor poskytuje možnosť zmeny polohy lopatiek vzhľadom na prúdenie vzduchu na vstupe, mali by sa uvedené hodnoty použiť pre prevádzkové podmienky s čo najotvorenejšími lopatkami. Malo by sa vziať do úvahy, že zablokovanie prúdu vzduchu, ktoré je obzvlášť viditeľné pri veľkých uhloch otvorenia lopatky vzhľadom na prúd vzduchu nasávaného, môže viesť k zvýšeným úrovniam vibrácií.
Ventilátory inštalované podľa schém B a D (pozri GOST 10921) by sa mali skúšať s nasávacími a (alebo) výstupnými vzduchovými kanálmi, ktorých dĺžka je najmenej dvojnásobkom ich priemeru (pozri tiež prílohu C).
Maximálne vibrácie hriadeľa (vzhľadom na podperu ložiska):
Štart/uspokojivý stav: (0,25´0,33 mm) = 0,0825 mm (rozpätie);
Výstražná úroveň: (0,50´0,33 mm) = 0,165 mm (rozpätie);
Hladina dorazu: (0,70´0,33 mm) = 0,231 mm (rozpätie).
Súčet mechanických a elektrických úderov hriadeľa v bode merania vibrácií:
b) 0,25'0,0825 mm = 0,0206 mm.
Väčšia z týchto dvoch hodnôt je 0,0206 mm.
8.2 Systém podpory ventilátora
Stav vibrácií ventilátorov po ich inštalácii sa určuje s prihliadnutím na tuhosť podpery. Podpera sa považuje za tuhú, ak prvá vlastná frekvencia systému "ventilátor - podpera" prekročí rýchlosť otáčania. Zvyčajne pri inštalácii na betónové základy veľké veľkosti podperu možno považovať za tuhú a pri inštalácii na izolátory vibrácií - ohybnú. Oceľový rám, na ktorom sú ventilátory často namontované, môže byť jedným z dvoch uvedených typov podpery. V prípade pochybností o type podpory ventilátora je možné vykonať výpočty alebo testy na určenie prvej vlastnej frekvencie systému. V niektorých prípadoch by sa podpora ventilátora mala považovať za tuhú v jednom smere a pružnú v druhom smere.
8.3 Limity vibrácií ventilátorov počas testovania vo výrobe
Limity vibrácií uvedené v tabuľke 4 platia pre zostavy ventilátorov. Vzťahujú sa na úzkopásmové merania rýchlosti na ložiskách pre rýchlosť používanú pri testovaní v továrni.
Tabuľka 4 – Limity vibrácií pre výrobné skúšky
| Kategória fanúšikov | ||
|---|---|---|
| tuhá podpora | Poddajná podpora | |
| BV-1 | 9,0 | 11,2 |
| BV-2 | 3,5 | 5,6 |
| BV-3 | 2,8 | 3,5 |
| BV-4 | 1,8 | 2,8 |
| BV-5 | 1,4 | 1,8 |
|
Poznámky 1 Príloha A špecifikuje pravidlá na prevod jednotiek rýchlosti vibrácií na jednotky vibrácií alebo zrýchlenia vibrácií pre vibrácie v úzkom frekvenčnom pásme. 2 Hodnoty v tejto tabuľke sa vzťahujú na menovité zaťaženie a menovité otáčky ventilátora pracujúceho v režime otvorených lopatiek vstupnej vodiacej lopatky. Limitné hodnoty pre iné podmienky zaťaženia musia byť dohodnuté medzi výrobcom a zákazníkom, ale odporúča sa, aby neprekračovali tabuľkové hodnoty viac ako 1,6-krát. |
||
8.4 Limity vibrácií pre ventilátory počas testovania v teréne
Vibrácie akéhokoľvek ventilátora v mieste prevádzky závisia nielen od kvality jeho vyváženia. Vplyv budú mať napríklad faktory súvisiace s inštaláciou, ako je hmotnosť a tuhosť nosného systému. Preto výrobca ventilátorov, pokiaľ to nie je stanovené zmluvou, nezodpovedá za úroveň vibrácií ventilátora v mieste jeho prevádzky.
Tabuľka 5 - Limity vibrácií v teréne
| Stav vibrácií ventilátora | Kategória fanúšikov | Limit r.s.c. rýchlosť vibrácií, mm/s | ||
|---|---|---|---|---|
| tuhá podpora | Poddajná podpora | |||
| Začiatok | BV-1 | 10 | 11,2 | |
| BV-2 | 5,6 | 9,0 | ||
| BV-3 | 4,5 | 6,3 | ||
| BV-4 | 2,8 | 4,5 | ||
| BV-5 | 1,8 | 2,8 | ||
| POZOR | BV-1 | 10,6 | 14,0 | |
| BV-2 | 9,0 | 14,0 | ||
| BV-3 | 7,1 | 11,8 | ||
| BV-4 | 4,5 | 7,1 | ||
| BV-5 | 4,0 | 5,6 | ||
| Stop | BV-1 | -1) | -1) | |
| BV-2 | -1) | -1) | ||
| BV-3 | 9,0 | 12,5 | ||
| BV-4 | 7,1 | 11,2 | ||
| BV-5 | 5,6 | 7,1 | ||
|
1) Úroveň zastavenia pre ventilátory kategórie BV-1 a BV-2 je nastavená na základe dlhodobej analýzy meraní vibrácií. |
||||
Vibrácie novo sprevádzkovaných ventilátorov by nemali presiahnuť úroveň „uvedenia do prevádzky“. Počas prevádzky ventilátora je potrebné očakávať zvýšenie úrovne jeho vibrácií v dôsledku procesov opotrebovania a kumulatívneho účinku ovplyvňujúcich faktorov. Toto zvýšenie vibrácií je vo všeobecnosti prirodzené a nemalo by spôsobiť alarm, kým nedosiahne úroveň „varovania“.
Keď vibrácie dosiahnu „varovnú“ úroveň, je potrebné preskúmať príčiny zvýšenia vibrácií a určiť opatrenia na ich zníženie. Činnosť ventilátora v tomto stave musí byť monitorovaná nepretržite a obmedzená na čas potrebný na určenie opatrení na odstránenie príčin zvýšených vibrácií.
Ak úroveň vibrácií dosiahne úroveň „stop“, je potrebné okamžite vykonať opatrenia na odstránenie príčin nadmerných vibrácií, v opačnom prípade je potrebné ventilátor zastaviť. Oneskorené uvedenie úrovne vibrácií na prijateľnú úroveň môže mať za následok poškodenie ložísk, praskliny v rotore a vo zvaroch krytu ventilátora a v konečnom dôsledku aj zničenie ventilátora.
Pri hodnotení stavu vibrácií ventilátora by sa mali sledovať zmeny úrovne vibrácií v priebehu času. Náhla zmena úrovne vibrácií naznačuje potrebu okamžitej kontroly ventilátora a prijatia opatrení na jeho odstránenie. údržbu. Monitorovanie zmien vibrácií by nemalo brať do úvahy prechodné javy spôsobené napríklad zmenami mazania alebo postupmi údržby.
Príčiny poškodenia ťažných strojov
Príčiny poškodenia ťažných strojov počas prevádzky môžu byť mechanické, elektrické a aerodynamické.
Mechanické dôvody sú:
Nevyváženosť obežného kolesa v dôsledku opotrebovania alebo usadenín popola (prach) na lopatkách;
- opotrebovanie prvkov spojky: uvoľnenie uloženia puzdra obežného kolesa na hriadeli alebo uvoľnenie výstuh obežného kolesa;
- oslabenie základových skrutiek (pri absencii poistných matíc a nespoľahlivých zámkov proti odskrutkovaniu matíc) alebo nedostatočná tuhosť nosných konštrukcií strojov;
- oslabenie utiahnutia kotevných skrutiek ložiskových puzdier v dôsledku inštalácie nekalibrovaných tesnení pod nimi počas vyrovnávania;
- neuspokojivé vyrovnanie rotorov elektromotora a ťahacieho stroja;
-nadmerné zahrievanie a deformácia hriadeľa v dôsledku zvýšenej teploty spalín.
Dôvod elektrického charakteru je veľká nerovnomernosť vzduchovej medzery medzi rotorom a statorom elektromotora.
Dôvodom je aerodynamický charakter je rozdielny výkon na bokoch odsávačov dymu s dvojitým nasávaním, ku ktorému môže dôjsť pri privezení ohrievača vzduchu s popolom z jednej strany alebo pri nesprávnom nastavení klapiek a vodiacich lopatiek.
V sacích kapsách a závitovkách ťažných strojov prepravujúcich prašné prostredie podliehajú najväčšiemu abrazívnemu opotrebovaniu plášte, ako aj sacie lieviky závitoviek. Ploché strany volút a vreciek sa opotrebúvajú v menšej miere. Na axiálnych odsávačoch dymu kotlov sa pancier najintenzívnejšie opotrebováva v miestach vodiacich lopatiek a obežných kolies. Intenzita opotrebovania sa zvyšuje so zvyšovaním prietoku a koncentráciou častíc uhoľného prachu alebo popola v ňom.
Príčiny vibrácií ťažných strojov
Hlavné príčiny vibrácií odsávačov dymu a ventilátorov môžu byť:
a) neuspokojivé vyváženie rotora po oprave alebo nevyváženosť počas prevádzky v dôsledku nerovnomerného opotrebovania a poškodenia lopatiek v blízkosti obežného kolesa alebo poškodenia ložísk;
b) nesprávne zarovnanie hriadeľov strojov s elektromotorom alebo ich nesúosovosť v dôsledku opotrebovania spojky, zoslabenia nosnej konštrukcie ložísk, deformácie obloženia pod nimi, keď po vyrovnaní zostane veľa tenkých nekalibrovaných tesnení a pod. .;
c) zvýšené alebo nerovnomerné zahrievanie rotora odsávača dymu, ktoré spôsobilo vychýlenie hriadeľa alebo deformáciu obežného kolesa;
d) jednostranný úlet popola ohrievača vzduchu atď.
Vibrácie sa zvyšujú, keď sa prirodzené vibrácie stroja a nosných konštrukcií zhodujú (rezonancia), ako aj vtedy, keď konštrukcie nie sú dostatočne tuhé a základové skrutky sú uvoľnené. Výsledné vibrácie môžu viesť k uvoľneniu skrutkových spojov a spojovacích čapov, klinov, zahrievaniu a zrýchlenému opotrebovaniu ložísk, zlomeniu skrutiek zaisťujúcich ložiskové skrine, lôžka a zničeniu základu a stroja.
Prevencia a eliminácia vibrácií ťahacích strojov si vyžaduje komplexné opatrenia.
Pri preberaní a dodávke smeny počúvajú odsávače a ventilátory v prevádzke, kontrolujú absenciu vibrácií, abnormálny hluk, prevádzkyschopnosť upevnenia k základu stroja a elektromotora, teplotu ich ložísk, a činnosť spojky. Rovnaká kontrola sa vykonáva pri prechádzaní okolo zariadenia počas zmeny. Pri zistení závad, ktoré ohrozujú núdzové zastavenie, informujú vedúceho zmeny, aby prijal potrebné opatrenia a posilnil dohľad nad strojom.
Vibrácie rotačných mechanizmov sú eliminované ich vyvážením a centrovaním pomocou elektrického pohonu. Pred vyvážením sa vykoná potrebná oprava rotora a ložísk stroja.
Príčiny poškodenia ložísk
V ťahacích strojoch sa používajú valivé a klzné ložiská. Pre klzné ložiská sa používajú vložky dvoch prevedení: samonastavovacie s guľôčkovým ložiskom a s valcovou (tuhou) dosadací plochou pre osadenie vložky do puzdra.
Poškodenie ložiska môže byť spôsobené dozorom personálu, chybami pri ich výrobe, nevyhovujúcou opravou a montážou a najmä zlým mazaním a chladením.
Abnormálna činnosť ložísk sa prejaví zvýšením teploty (nad 650 °C) a charakteristickým hlukom alebo klepaním v kryte.
Hlavné dôvody zvýšenia teploty v ložiskách sú:
Znečistenie, nedostatočné množstvo alebo únik maziva z ložísk, nesúlad maziva s prevádzkovými podmienkami výťahových strojov (príliš hustý alebo riedky olej), nadmerné plnenie valivých ložísk mazivom;
- absencia axiálnych vôlí v puzdre ložiska potrebných na kompenzáciu tepelného predĺženia hriadeľa;
- malá pristávacia radiálna vôľa ložiska;
-malá pracovná radiálna vôľa ložiska;
- prilepenie mazacieho krúžku v klzných ložiskách veľmi vysoký stupeň olej, ktorý zabraňuje voľnému otáčaniu krúžku alebo poškodeniu krúžku;
- opotrebenie a poškodenie valivých ložísk:
cesty a valivé prvky sa rozpadajú,
prasknuté ložiskové krúžky
vnútorný krúžok ložiska je uvoľnený na hriadeli,
drvenie a lámanie valčekov, separátorov, ktoré je niekedy sprevádzané klepaním v ložisku;
- porušenie chladenia ložísk vodným chladením;
- nevyváženosť obežného kolesa a vibrácie, ktoré prudko zhoršujú stavy zaťaženia ložísk.
Valivé ložiská sa stávajú nevhodnými pre ďalšiu prácu v dôsledku korózie, abrazívneho a únavového opotrebovania a deštrukcie klietok. K rýchlemu opotrebovaniu ložiska dochádza v prípade zápornej alebo nulovej pracovnej radiálnej vôle v dôsledku teplotného rozdielu medzi hriadeľom a skriňou, nesprávne zvolenej počiatočnej radiálnej vôle alebo nesprávne zvoleného a vykonaného uloženia ložiska na hriadeli alebo v kryte atď. .
Počas inštalácie alebo opravy ťahacích strojov by sa ložiská nemali používať, ak majú:
Trhliny na krúžkoch, separátoroch a valivých prvkoch;
- ryhy, preliačiny a odlupovanie na koľajniciach a valivých prvkoch;
- triesky na krúžkoch, pracovných stranách krúžkov a valivých telesách;
- separátory zničené zváraním a nitovaním, s neprijateľným previsnutím a nerovnomerným rozostupom okien;
- zmena farby na krúžkoch alebo valivých prvkoch;
- pozdĺžne plochy na valcoch;
- nadmerne veľká medzera alebo tesné otáčanie;
- zvyškový magnetizmus.
Ak sa zistia tieto chyby, ložiská by sa mali vymeniť za nové.
Aby sa pri demontáži nepoškodili valivé ložiská, je potrebné dodržať nasledujúce požiadavky:
Sila musí byť prenášaná cez krúžok;
- axiálna sila sa musí zhodovať s osou hriadeľa alebo puzdra;
- nárazy na ložisko sú prísne zakázané, mali by prechádzať mäkkým kovovým trámom.
Aplikujte lisovacie, tepelné a nárazové metódy montáže a demontáže ložísk. V prípade potreby je možné tieto metódy kombinovať.
Pri demontáži podpier ložísk skontrolujte:
Stav a rozmery krytu a dosadacích plôch hriadeľa;
- kvalita montáže ložísk,
- zarovnanie puzdra vzhľadom na hriadeľ;
- radiálna vôľa a axiálna vôľa,
- stav valivých telies, separátorov a krúžkov;
- ľahkosť a nedostatok hluku počas otáčania.
K najväčším stratám dochádza pri umiestnení otočky do bezprostrednej blízkosti výstupu zo stroja. Difúzor by mal byť inštalovaný priamo za výstupom zo stroja, aby sa znížili tlakové straty. Keď je uhol otvorenia difúzora väčší ako 200, os difúzora sa musí vychýliť smerom k rotácii obežného kolesa tak, aby uhol medzi pokračovaním plášťa stroja a vonkajšia strana difúzor bol asi 100. Pri uhle otvorenia menšom ako 200 by mal byť difúzor vyrobený symetricky alebo s vonkajšou stranou, ktorá je pokračovaním plášťa stroja. Vychýlenie osi difúzora v opačnom smere vedie k zvýšeniu jeho odporu. V rovine kolmej na rovinu obežného kolesa je difúzor symetrický.
Príčiny poškodenia obežných kolies a plášťov odsávačov dymu
Hlavný typ poškodenia obežných kolies a plášťov pre
fajčiarov je abrazívne opotrebenie pri preprave v prašnom prostredí v dôsledku vysokých rýchlostí a vysokej koncentrácie unášania (popolu) v spalinách. Najintenzívnejšie sa opotrebováva hlavný kotúč a lopatky v miestach ich zvárania. Abrazívne opotrebenie obežných kolies s dopredu zahnutými lopatkami je oveľa väčšie ako u obežných kolies s dozadu zahnutými lopatkami. Pri prevádzke ťažných strojov sa pozoruje korózne opotrebovanie obežných kolies aj pri spaľovaní sírneho vykurovacieho oleja v peci.
Zóny opotrebovania listových nožov musia byť navarené. Opotrebenie lopatiek a kotúčov rotorov odsávačov dymu závisí od druhu spaľovaného paliva a kvality činnosti zberačov popola. Zlá prevádzka zberačov popola vedie k ich intenzívnemu opotrebovaniu, znižuje pevnosť a môže spôsobiť nevyváženosť a vibrácie strojov, opotrebovanie plášťov vedie k netesnostiam, prašnosti a zhoršeniu trakcie.
Zníženie intenzity erozívneho opotrebenia dielov je dosiahnuté obmedzením maximálnej rýchlosti rotora stroja. Pre odsávače dymu sa rýchlosť otáčania považuje za približne 700 otáčok za minútu, ale nie viac ako 980.
Prevádzkové metódy na zníženie opotrebenia sú: práca s minimálnym prebytkom vzduchu v peci, eliminácia nasávania vzduchu v peci a plynovodoch a opatrenia na zníženie strát z mechanického nedohorenia paliva. Tým sa znížia rýchlosti spalín a koncentrácia popola a unášania v nich.
Príčiny poklesu výkonu ťažných strojov
Výkon ventilátora sa zhoršuje, keď sa lopatky obežného kolesa odchyľujú od konštrukčných uhlov a keď je ich výroba chybná. Treba to brať do úvahy. že pri naváraní tvrdými zliatinami alebo zosilňovaní lopatiek zváraním obloženia za účelom predĺženia ich životnosti môže dôjsť k zhoršeniu vlastností odsávača dymu: nadmernému opotrebovaniu a nesprávnemu pancierovaniu telesa odsávača dymu (zníženie prietoku). úseky, zvýšenie vnútorných odporov) vedie k rovnakým dôsledkom. Poruchy v ceste plyn-vzduch zahŕňajú netesnosti, nasávanie studeného vzduchu cez poklopy dúchadiel a miesta ich zapustenia do ostenia, šachty vo vložke kotla. nefunkčné horáky, priechody stálych dúchadiel cez výstelku kotla a koncové výhrevné plochy, priezory v spaľovacej komore a pilotné otvory pre horáky atď. Výsledkom je, že objemy spalín a tým aj odpor dráhy zvýšiť. Plynová odolnosť sa zvyšuje aj pri znečistení traktu fokálnymi zvyškami a pri narušení vzájomného usporiadania cievok prehrievača a ekonomizéra (prehýbanie, prepletanie a pod.). Príčinou náhleho zvýšenia odporu môže byť prasknutie alebo zaseknutie v zatvorenej polohe klapky alebo vodiaceho zariadenia odsávača dymu.
Výskyt netesností v ceste plynu v blízkosti odsávača dymu (otvorená šachta, poškodený ventil výbušniny a pod.) vedie k zníženiu podtlaku pred odsávačom dymu a zvýšeniu jeho výkonu. Odpor traktu voči miestu úniku klesá, keďže odsávač dymu pracuje vo väčšej miere na nasávaní vzduchu z týchto miest, kde je odpor oveľa menší ako v hlavnom trakte a množstvo spalín z neho odvádzaných z trakt klesá.
Výkon stroja sa zhoršuje so zvýšeným prietokom plynov cez medzery medzi vstupným potrubím a obežným kolesom. Normálne by mal byť priemer potrubia v priehľadnom stave o 1-1,5% menší ako priemer vstupu do obežného kolesa; axiálne a radiálne vôle medzi okrajom potrubia a vstupom do kolesa by nemali presiahnuť 5 mm; posunutie osí ich otvorov by nemalo byť väčšie ako 2-3 mm.
V prevádzke je potrebné urýchlene odstrániť netesnosti v miestach prechodu hriadeľov a v blízkosti puzdier v dôsledku ich opotrebovania, v tesneniach konektorov atď.
V prípade obtokového potrubia odsávača dymu (dopredného chodu) s voľnou klapkou je v ňom možný spätný tok vyfukovaných spalín do sacieho potrubia odsávača dymu.
Recirkulácia spalín je možná aj vtedy, keď sú na kotli nainštalované dva odsávače: cez ľavý odsávač - do iného pracovného. Pri paralelnej prevádzke dvoch odsávačov dymu (dvoch ventilátorov) je potrebné zabezpečiť, aby ich zaťaženie bolo stále rovnaké, čo je riadené údajmi ampérmetrov elektromotorov.
V prípade poklesu produktivity a tlaku počas prevádzky ťahacích strojov je potrebné skontrolovať:
Smer otáčania ventilátora (odsávač dymu);
- stav lopatiek obežného kolesa (opotrebenie a presnosť povrchovej úpravy alebo inštalácie obloženia);
- podľa šablóny - správna inštalácia lopatiek v súlade s ich konštrukčnou polohou a uhlami vstupu a výstupu (pre nové obežné kolesá alebo po výmene lopatiek);
- súlad s pracovnými výkresmi konfigurácie špirály a stien tela, jazyka a medzier medzi zmätkom; presnosť inštalácie a úplnosť otvorenia klapiek pred a za ventilátorom (odsávač dymu);
- riedenie pred odsávačom dymu, tlak za ním a tlak za ventilátorom a porovnajte s predchádzajúcim;
- tesnosť v miestach, kde prechádzajú hriadele stroja, ak sa v nich a vo vzduchovom potrubí zistí netesnosť, odstráňte ju;
- hustota ohrievača vzduchu.
Na zabezpečenie bezporuchovej a spoľahlivej prevádzky ventilátorov a odsávačov dymu je potrebné:
- systematicky monitorovať mazanie a teplotu ložísk, predchádzať kontaminácii mazacích olejov;
- naplňte valivé ložiská mazivom nie viac ako 0,75 a pri vysokých rýchlostiach ťažného mechanizmu - nie viac ako 0,5 objemu ložiskovej skrine, aby sa predišlo ich zahrievaniu. Pri plnení valivých ložísk olejom by hladina oleja mala byť v strede spodného valčeka alebo guľôčky. Olejový kúpeľ ložísk mazaných krúžkom by mal byť naplnený až po červenú čiaru na priezore oleja, ktorá označuje normálnu hladinu oleja. Aby sa odstránil prebytočný olej, keď je puzdro preplnené nad povolenú úroveň, musí byť puzdro ložiska vybavené vypúšťacou rúrkou;
- zabezpečiť nepretržité vodné chladenie ložísk odsávačov dymu;
- aby bolo možné kontrolovať vypúšťanie chladenia vodou, ložiská sa musia vykonávať cez otvorené potrubia a odtokové lieviky.
Pri demontáži a montáži klzných ložísk, výmene dielov sa opakovane kontrolujú tieto operácie:
a) kontrola centrovania puzdra vo vzťahu k hriadeľu a tesnosti spodnej polvložky;
b) meranie horných, bočných medzier vložky a tesnosti vložky krytom puzdra;
c) stav povrchu babbit výplne vložky (zisťuje sa poklepaním mosadzným kladivom, zvuk musí byť čistý). Celková plocha odlupovania je povolená nie viac ako 15% v prípade neprítomnosti trhlín v miestach odlupovania. Peeling nie je povolený v oblasti tvrdohlavého goliera. Rozdiel v priemeroch v rôznych častiach vložky nie je väčší ako 0,03 mm. V ložiskových panvách pracovná plocha skontrolujte neprítomnosť medzier, škrabancov, zárezov, škrupín, pórovitosti, cudzích inklúzií. Elipticita mazacích krúžkov nie je povolená väčšia ako 0,1 mm a nesústrednosť v miestach delenia nie je väčšia ako 0,05 mm.
Servisný personál by mal:
- sledovať prístroje tak, aby teplota výfukových plynov neprekročila vypočítanú;
- vykonávať kontrolu a údržbu odsávačov dymu a ventilátorov podľa harmonogramu s výmenou oleja a umytím ložísk, v prípade potreby odstránenie netesností, kontrolu správnosti a jednoduchosti otvárania brán a vodiacich lopatiek, ich prevádzkyschopnosti a pod.;
- sacie otvory ventilátorov uzavrite sieťkami;
- dôkladne prebrať náhradné diely prichádzajúce na výmenu počas generálnej opravy a bežných opráv ťahacích strojov (ložiská, hriadele, obežné kolesá atď.);
- na testovanie ťahacích strojov po inštalácii a generálna oprava, ako aj prijatie jednotlivých jednotiek počas inštalácie (základy, nosné rámy atď.);
- neumožňujú uviesť do prevádzky stroje s vibráciami ložísk 0,16 mm pri otáčkach 750 ot./min., 0,13 mm pri 1000 ot./min. a 0,1 mm pri 1500 ot./min.
Informácie na stránke slúžia len na informačné účely.
Ak ste nenašli odpoveď na svoju otázku, kontaktujte našich špecialistov:
Telefonicky 8-800-550-57-70 (hovor v rámci Ruska je bezplatný)
E-mailom [e-mail chránený]
Kontrola hluku a vibrácií odlišné typy tieto stroje. Pri inštalácii ďalších ventilátorov dizajnov Je veľmi dôležité starostlivo vycentrovať geometrické osi hriadeľov ventilátora a motora, ak sú spojené pomocou spojok. V prítomnosti remeňového pohonu je potrebné starostlivo kontrolovať inštaláciu remenice ventilátora a motora v rovnakej rovine, stupeň napnutia remeňov a ich integritu. Sacie a výfukové otvory ventilátorov nie sú...
Zdieľajte prácu na sociálnych sieťach
Ak vám táto práca nevyhovuje, v spodnej časti stránky je zoznam podobných prác. Môžete tiež použiť tlačidlo vyhľadávania
Inštalácia ventilátorov. Kontrola hluku a vibrácií
Pri inštalácii ventilátorov je potrebné splniť určité požiadavky spoločné pre rôzne typy týchto strojov. Pred montážou je potrebné skontrolovať súlad ventilátorov a elektromotorov určených na montáž s projektovými údajmi. Osobitnú pozornosť je potrebné venovať smeru otáčania obežných kolies, zabezpečiť požadované vôle medzi rotujúcimi a stacionárnymi časťami, skontrolovať stav ložísk (bez poškodenia, nečistôt, mazania).
Najjednoduchšia inštaláciaelektrické ventilátory(návrh 1, pozri prednášku 9). Pri inštalácii ventilátorov iných prevedení je veľmi dôležité starostlivo vycentrovať geometrické osi hriadeľov ventilátora a motora, ak sú spojené pomocou spojok. V prítomnosti remeňového pohonu je potrebné starostlivo kontrolovať inštaláciu remenice ventilátora a motora v rovnakej rovine, stupeň napnutia remeňov a ich integritu.
Hriadele radiálnych ventilátorov musia byť striktne horizontálne, hriadele strešných ventilátorov musia byť striktne vertikálne.
Kryty motora musia byť uzemnené, spojky a remeňové pohony musia byť chránené. Nasávacie a výfukové otvory ventilátorov, ktoré nie sú napojené na vzduchové potrubie, musia byť chránené sieťkami.
indikátor dobrá kvalita Montáž ventilátora minimalizuje vibrácie. vibrácie - sú to oscilačné pohyby konštrukčných prvkov pri pôsobení periodických rušivých síl. Vzdialenosť medzi krajnými polohami kmitajúcich prvkov sa nazýva vibračný posun. Rýchlosť pohybu bodov kmitajúcich telies sa mení podľa harmonického zákona. Hodnota RMS rýchlosti je normalizovaná pre ventilátory ( v 6,7 mm/s).
Ak je inštalácia vykonaná správne, príčinou vibrácií jenevyvážené rotujúce hmotyv dôsledku nerovnomerného rozloženia materiálu po obvode obežného kolesa (v dôsledku nerovnomerných zvarov, prítomnosti škrupín, nerovnomerného opotrebovania lopatiek atď.). Ak je koleso úzke, potom odstredivé sily spôsobené nevyváženosťou R , možno považovať za umiestnené v rovnakej rovine (obr. 11.1). V prípade širokých kolies (šírka kolesa je viac ako 30% jeho vonkajšieho priemeru) sa môže objaviť pár síl (odstredivých), ktoré periodicky menia svoj smer (s každou otáčkou), a preto spôsobujú aj vibrácie. Tento tzvdynamická nerovnováha(na rozdiel od statického).
Ryža. 11.1 Statické (a) a dynamické (b) 11.2 Statické vyváženie
nevyváženosť obežného kolesa
Kedy statická nerovnováha, na jej odstránenie sa používa statické vyváženie. Na tento účel sa obežné koleso upevnené na hriadeli umiestni na vyvažovacie hranoly (obr. 11.2), inštalované striktne vodorovne. V tomto prípade bude mať obežné koleso tendenciu zaujať polohu, v ktorej je stred nevyvážených hmôt v najnižšej polohe. Vyvažovacie závažie, ktorého hodnota je určená experimentálne (niekoľkými pokusmi), musí byť inštalované v hornej polohe a nakoniec bezpečne privarené k zadnej ploche obežného kolesa.
Dynamická nevyváženosť s nerotujúcim rotorom (obežným kolesom) sa nijako neprejavuje. Preto musia výrobcovia dynamické vyváženie všetci fanúšikovia. Vykonáva sa na špeciálnych strojoch s otáčaním rotora na pružných podperách.
Boj proti vibráciám teda začína vyvážením obežných kolies. Ďalším spôsobom, ako znížiť vibrácie ventilátorov, je ich inštaláciapodstavce izolujúce vibrácie. V najjednoduchších prípadoch je možné použiť gumové tesnenia. Účinnejšie sú však špeciálne pružiny. izolátory vibrácií , ktoré môžu výrobcovia dodať kompletné s ventilátormi.
Aby sa obmedzil prenos vibrácií z kompresora cez vzduchové kanály, musí byť tento pripojený k ventilátoru pomocoumäkké (flexibilné) vložky, čo sú manžety z pogumovanej tkaniny alebo plachty dlhé 150-200 mm.
Vibračné izolátory aj flexibilné konektory neovplyvňujú veľkosť vibrácií kompresora, slúžia len na jeho lokalizáciu, t.j. nedovoľte, aby sa šíril z kompresora (kde pochádza) do stavebná konštrukcia, na ktorom je kompresor nainštalovaný, a na systéme vzduchového potrubia (potrubia).
Vibrácie konštrukčných prvkov ventilátorov sú jedným zo zdrojov hluku generovaného týmito strojmi. Hluk je definovaný ako zvuky, ktoré človek vníma negatívne a sú zdraviu škodlivé. Hluk ventilátora spôsobený vibráciami je tzvmechanický hluk(sem patrí aj hluk z ložísk elektromotora a obežného kolesa). Preto je hlavným spôsobom boja proti mechanickému hluku zníženie vibrácií ventilátora.
Ďalšou hlavnou zložkou hluku ventilátora jeaerodynamický hluk. Vo všeobecnosti sú zvuky najrôznejšie nežiaduce zvuky, ktoré človeka dráždia. Kvantitatívne je zvuk určený akustickým tlakom, ale pri normalizácii hluku a pri výpočtoch útlmu hluku sa používa relatívna hodnota je hladina hluku v dB (decibeloch). Meria sa aj hladina akustického výkonu. Vo všeobecnosti je hluk súborom zvukov rôznych frekvencií. Maximálna hladina hluku sa vyskytuje pri základnej frekvencii:
f=nz/60, Hz;
kde n - rýchlosť otáčania, otáčky za minútu, z je počet lopatiek obežného kolesa.
Charakteristika hlukuventilátor sa zvyčajne nazýva súbor hodnôt hladín akustického výkonu aerodynamického hluku v oktávových frekvenčných pásmach (t.j. pri frekvenciách 65, 125, 250, 500, 1000, 2000 Hz (šumové spektrum)), ako aj závislosti hladiny akustického výkonu na prietok.
U väčšiny dúchadiel minimálna hladina aerodynamického hluku zodpovedá nominálnemu prevádzkovému režimu dúchadla (alebo sa mu blíži).
Inštalácia čerpadiel. Fenomén kavitácie. sacia výška.
Požiadavky na inštaláciu dúchadiel z hľadiska eliminácie vibrácií a hluku sa plne vzťahujú na inštaláciu čerpadiel, avšak keď hovoríme o inštalácii čerpadiel, je potrebné mať na pamäti niektoré vlastnosti ich prevádzky. Najjednoduchší obvod inštalácia čerpadla je znázornená na obr. 12.1. Voda cez vstupný ventil 1 vstupuje do sacieho potrubia a potom do čerpadla a potom cez spätný ventil 2 a posúvač 3 do tlakového potrubia; čerpacia jednotka je vybavená vákuomerom 4 a tlakomerom 5.
Ryža. 12.1 Schéma čerpacej jednotky
Pretože pri neprítomnosti vody v sacom potrubí a čerpadle, keď sa toto spustí, vákuum v prívodnom potrubí zďaleka nestačí na to, aby zdvihlo vodu na úroveň sacieho hrdla, čerpadla a sacieho potrubia musí byť naplnená vodou. Na tento účel je vetva 6 uzavretá zátkou.
Pri inštalácii veľkých čerpadiel (s priemerom prívodného potrubia viac ako 250 mm) sa čerpadlo plní pomocou špeciálneho vákuového čerpadla, ktoré pri práci na vzduchu vytvára hlboké vákuum, dostatočné na zdvihnutie vody z prijímacej studne.
V konvenčných konštrukciách odstredivých čerpadiel sa najnižší tlak vyskytuje v blízkosti vstupu do systému lopatiek na konkávnej strane lopatiek, kde relatívna rýchlosť dosahuje maximálnu hodnotu a tlak dosahuje minimum. Ak v tejto oblasti klesne tlak na hodnotu tlaku nasýtených pár pri danej teplote, tak nastáva jav tzv kavitácia.
Podstatou kavitácie je vykypenie kvapaliny v danej oblasti znížený tlak a pri následnej kondenzácii bublín pary, keď sa vriaca kvapalina dostane do oblasti vysokého tlaku. V momente uzavretia bubliny nastáva bodový ostrý náraz a tlak v týchto bodoch dosahuje veľmi veľkú hodnotu (niekoľko megapascalov). Ak sú bubliny v tomto okamihu blízko povrchu čepele, potom dopad dopadne na tento povrch a spôsobí lokálnu deštrukciu kovu. Ide o takzvané pitting – veľa malých škrupín (ako pri kiahňach).
Okrem toho dochádza nielen k mechanickému ničeniu povrchov lopatiek (erózia), ale aj k zintenzívneniu procesov elektrochemickej korózie (u obežných kolies vyrobených zo železných kovov - liatiny a nelegovaných ocelí).
Je potrebné poznamenať, že materiály ako mosadz a bronz odolávajú škodlivým účinkom kavitácie oveľa lepšie, ale tieto materiály sú veľmi drahé, takže výroba obežných kolies čerpadiel z mosadze alebo bronzu musí byť náležite odôvodnená.
Ale kavitácia je škodlivá nielen preto, že ničí kov, ale aj preto, že účinnosť v režime kavitácie prudko klesá. a ďalšie parametre čerpadla. Prevádzka čerpadla v tomto režime je sprevádzaná výrazným hlukom a vibráciami.
Prevádzka čerpadla počas počiatočného štádia kavitácie je nežiaduca, ale povolená. Pri rozvinutej kavitácii (tvorba kaverien - separačných zón) je prevádzka čerpadla neprijateľná.
Hlavným opatrením proti kavitácii v čerpadlách je zachovanie tejto sacej výšky H slnko (obr. 12.1), v ktorom nedochádza ku kavitácii. Táto sacia výška sa nazýva prijateľná.
Nech P 1 a c 1 - tlak a absolútna rýchlosť prúdenia pred obežným kolesom. R a je tlak na voľný povrch kvapaliny, H - strata tlaku v sacom potrubí, potom Bernoulliho rovnica:
odtiaľ
Avšak pri obtekaní lopatky na jej konkávnej strane môže byť lokálna relatívna rýchlosť ešte väčšia ako vo vstupnej rúre. w 1 (w 1 - relatívna rýchlosť v úseku, kde sa absolútna rovná od 1)
(12.1)
kde - kavitačný koeficient rovný:
Podmienkou neprítomnosti kavitácie je P1 >Pt,
kde P t - tlak nasýtených pár prepravovanej kvapaliny, ktorý závisí od vlastností kvapaliny, jej teploty, atmosférického tlaku.
Zavolajme kavitačná rezervaprebytok celkového spádu kvapaliny nad spádom zodpovedajúci tlaku nasýtených pár.
Určením z posledného výrazu a dosadením v 12.1 dostaneme:
Hodnotu kavitačnej rezervy je možné určiť z údajov kavitačných testov zverejnených výrobcami.
objemové dúchadlá
13.1 PIESTOVÉ ČERPADLÁ
Na obr. 13.1 je znázornená schéma najjednoduchšieho piestového čerpadla (pozri prednášku 1) s jednostranným nasávaním poháňaného cez kľukový mechanizmus. K prenosu energie do prúdu tekutiny dochádza v dôsledku periodického zvyšovania a znižovania objemu dutiny valca zo strany ventilovej skrine. V tomto prípade špecifikovaná dutina komunikuje buď so sacou stranou (so zväčšením objemu), alebo s výtlačnou stranou (s poklesom objemu), otvorením jedného z ventilov; druhý ventil sa potom uzavrie.
Ryža. 13.1 Schéma piestového čerpadla 13.2 Diagram indikátora
jednočinné piestové čerpadlo
Zmena tlaku v tejto dutine je opísaná takzvaným indikátorovým diagramom. Keď sa piest pohybuje z krajnej ľavej polohy doprava, vo valci vzniká podtlak R p , kvapalina je unášaná za piest. Keď sa piest pohybuje sprava doľava, tlak sa zvýši na hodnotu R nahý a kvapalina je tlačená do výtlačného potrubia.
Plocha indikátorového diagramu (obr. 13.2), meraná v Nm/m 2 , predstavuje prácu piesta v dvoch zdvihoch, vztiahnuté na 1 m 2 jeho povrchu.
Na začiatku nasávania a na začiatku nevypúšťania dochádza vplyvom zotrvačnosti ventilov a ich „prilepeniu“ na styčné plochy (sedlo) k výkyvom tlaku.
Zdvihový objem piestového čerpadla je určený veľkosťou valca a počtom zdvihov piesta. Pre jednočinné čerpadlá (obr. 13.1):
kde: n - počet zdvihov dvojitého piestu za minútu; D – priemer piestu, m; S - zdvih piestu, m; asi - objemová účinnosť
Objemová účinnosť berie do úvahy, že časť kvapaliny sa stratí netesnosťami a časť sa stratí ventilmi, ktoré sa nezatvoria okamžite. Zisťuje sa pri testovaní čerpadla a zvyčajne jeo = 0,7-0,97.
Predpokladajme, že dĺžka kľuky R oveľa menej ako je dĺžka ojnice, t.j. R/L 0 .
Pohybom z ľavej krajnej polohy doprava prechádza piest po dráhe
x=R-Rcos , kde - uhol natočenia kľuky.
Potom rýchlosť piestu
Kde (13.1)
Zrýchlenie piestu:
Je zrejmé, že nasávanie tekutiny do ventilovej skrinky a vstrekovanie z nej sú extrémne nerovnomerné. To spôsobuje výskyt zotrvačných síl, ktoré narúšajú normálnu prevádzku čerpadla. Ak sa obe časti výrazu (13.1) vynásobia plochou piestuD2/4 , dostaneme zodpovedajúci vzor pre krmivo (obr. 13.3)
Preto sa kvapalina bude pohybovať nerovnomerne v celom potrubnom systéme, čo môže viesť k únavovému zlyhaniu ich prvkov.
Ryža. 13.3 Krivka výtlaku piestového čerpadla 13.4 Harmonogram dodávky piestu
jednočinné dvojčinné čerpadlo
Jedným zo spôsobov vyrovnania prietoku je použitie dvojčinných čerpadiel (obr. 13.5), v ktorých na jednu otáčku hnacieho hriadeľa nastanú dva sacie zdvihy a dva výtlačné zdvihy (obr. 13.4).
Ďalším spôsobom, ako zvýšiť rovnomernosť podávania, je použitie vzduchových uzáverov (obr. 13.4). Vzduch obsiahnutý v uzávere slúži ako elastické médium, ktoré vyrovnáva rýchlosť tekutiny.
Plná práca piesta na dvojitý zdvih
A výkon, kW.
Ryža. 13.5 Schéma piestového čerpadla
dvojčinný so vzduchovým uzáverom
Toto je takzvaný indikátorový výkon - oblasť diagramu indikátora. Skutočná sila N viac ako ukazovateľ o hodnotu strát mechanickým trením, ktorá je určená hodnotou mechanickej účinnosti.
13.2 PIESTOVÉ KOMPRESORY
Podľa princípu činnosti, založeného na vytláčaní pracovného média piestom, piestový kompresor pripomína piestové čerpadlo. Pracovný proces piestového kompresora má však značné rozdiely súvisiace so stlačiteľnosťou pracovného média.
Na obr. 13.6 je znázornená schéma a indikačná schéma jednočinného piestového kompresora. Na diagrame(v) úsečka znázorňuje objem pod piestom vo valci, ktorý jednoznačne závisí od polohy piesta.
Pohybom z pravej krajnej polohy (bod 1) doľava stláča piest plyn v dutine valca. Sací ventil je počas celého procesu kompresie uzavretý. Vypúšťací ventil je uzavretý, kým tlakový rozdiel medzi valcom a výtlačným potrubím neprekoná odpor pružiny. Potom sa otvorí vypúšťací ventil (bod 2) a piest tlačí plyn do výtlačného potrubia až do bodu 3 (pozícia piestu úplne vľavo). Potom sa piest začne pohybovať doprava, najskôr so zatvoreným sacím ventilom, potom (bod 4) sa otvorí a plyn vstupuje do valca.
Ryža. 13.6 Schéma a indikátorový diagram 13.7 Schéma zubového čerpadla
piestový kompresor
Riadok 1-2 teda zodpovedá procesu kompresie. V piestovom kompresore sú teoreticky možné nasledovné:
Polytropný proces (krivka 1-2 na obr. 13.6).
Adiabatický proces (krivka 1-2'').
Izotermický proces (krivka 1-2').
Priebeh kompresného procesu závisí od výmeny tepla medzi plynom vo valci a životné prostredie. Piestové kompresory sa zvyčajne vyrábajú s vodou chladeným valcom. V tomto prípade je proces kontrakcie a expanzie polytropický (s polytropickými exponentmi n Nie je možné vytlačiť všetok plyn z valca, pretože piest sa nemôže priblížiť ku krytu. Preto časť plynu zostáva vo valci. Objem, ktorý zaberá tento plyn, sa nazýva objem škodlivého priestoru. To vedie k zníženiu množstva nasávaného plynu. V Ne . Pomer tohto objemu k pracovnému objemu valca V p , sa nazýva objemový koeficient o \u003d V slnko / V p. Teoretický zdvihový objem piestového kompresora Platný informačný kanál Q \u003d o Q t. Práca kompresora sa vynakladá nielen na stlačenie plynu, ale aj na prekonanie trecieho odporu. A=peklo +A tr . Pomer A peklo / A \u003d peklo sa nazýva adiabatická účinnosť. ak vychádzame z ekonomickejšieho izotermického cyklu, tak dostaneme takzvanú izotermickú účinnosť. od \u003d A od / A, A \u003d A od + A tr. Ak práca A vynásobiť hromadným krmivom G , potom dostaneme výkon kompresora: Ni = AG – výkon indikátora; N peklo = peklo G – s procesom adiabatickej kompresie; N z = A z G – počas procesu izotermickej kompresie. Výkon hriadeľa kompresora N v viac ako ukazovateľ o hodnotu strát trením, ktoré sa berie do úvahy pri mechanickej účinnosti: m \u003d N i / N in. Potom celková účinnosť kompresor = od m. 13.3.1 ZUBOVÉ ČERPADLÁ Schéma zubových čerpadiel je znázornená na obr. 13.7. Zovreté ozubené kolesá 1, 2 sú umiestnené v skrini 3. Keď sa kolesá otáčajú v smere označenom šípkami, tekutina prúdi zo sacej dutiny 4 do dutiny medzi zubami a pohybuje sa do tlakovej dutiny 5. Tu, keď sa zuby vstupujú do upínania, tekutina sa vytláča z dutiny . Minútový prietok zubového čerpadla sa približne rovná: Q \u003d A (D g -A) v o, kde - vzdialenosť od stredu k stredu (obr. 13.7); D g - priemer obvodu hlavy; v - šírka ozubených kolies; n - frekvencia otáčania rotora, otáčky za minútu; asi - objemová účinnosť, ktorá je v rozmedzí 0,7 ... 0,95. 13.3.2 Lopatkové čerpadlá Najjednoduchšia schéma lopatkového čerpadla je znázornená na obr. 13.8. V kryte 1 sa otáča excentricky umiestnený rotor 2. Dosky 3 sa pohybujú v radiálnych drážkach vytvorených v rotore. av a cd , ako aj dosky oddeľujú nasávaciu dutinu 4 od výtlačnej dutiny 5. Kvôli prítomnosti excentricity e keď sa rotor otáča, kvapalina sa prenáša z dutiny 4 do dutiny 5. Ryža. 13.8 Schéma lopatkového čerpadla 13.9 Schéma kvapalinokružnej vákuovej pumpy Ak je excentricita konštantná, potom je priemerný prietok čerpadla: Q=f a lzn o , kde f a - plocha priestoru medzi doskami, keď prebieha pozdĺž oblúka au; l - šírka rotora; n - frekvencia otáčania, otáčky za minútu; asi - objemová účinnosť; z - počet tanierov. Lopatkové čerpadlá sa používajú na vytváranie tlakov do 5 MPa. 13.3.3 VODNÉ KRUHOVÉ VÁKUOVÉ ČERPADLÁ Čerpadlá tohto typu sa používajú na nasávanie vzduchu a vytváranie podtlaku. Zariadenie takéhoto čerpadla je znázornené na obr. 13.9. Vo valcovom telese 1 s krytmi 2 a 3 je excentricky umiestnený rotor 4 s lopatkami 5. Pri otáčaní rotora je voda čiastočne vyplňujúca teleso vrhaná na jeho obvod, pričom vytvára prstencový objem. V tomto prípade sa objemy umiestnené medzi lopatkami menia v závislosti od ich polohy. Preto je vzduch nasávaný cez polmesiacovitý otvor 7, ktorý komunikuje s potrubím 6. Na ľavej strane (na obr. 13.9), kde sa objem zmenšuje, je vzduch vytláčaný otvorom 8 a potrubím 9. V ideálnom prípade (pri absencii medzery medzi lopatkami a puzdrom) môže vákuová pumpa vytvoriť tlak v sacom potrubí, ktorý sa rovná tlaku nasýtenia pár. Pri teplote T \u003d 293 K, bude sa rovnať 2,38 kPa. Teoretické krmivo: kde D2 a D1 - vonkajší a vnútorný priemer obežného kolesa, m; a - minimálne ponorenie čepele do vodného prstenca, m; z - počet lopatiek; b - šírka čepele; l je radiálna dĺžka čepele; s – hrúbka čepele, m; n – frekvencia otáčania, otáčky za minútu; asi - objemová účinnosť prúdové dúchadlá Tryskové kompresory sú široko používané ako výťahy na vstupe vykurovacích sietí do budov (na zabezpečenie miešania a cirkulácie vody), ako aj ejektory v systémoch odsávania výbušných priestorov, ako vstrekovače v chladiacich zariadeniach av iných prípadoch. Ryža. 14.1 Vodný prúdový výťah 14.2 Vetrací ejektor Prúdové kompresory pozostávajú z trysky 1 (obr. 14.1 a 14.2), kde je privádzaná výtlačná kvapalina; zmiešavacia komora 2, kde dochádza k miešaniu ejekovanej a ejekovanej kvapaliny a difuzéra 3. Ejektážna kvapalina privádzaná do dýzy ju opúšťa vysokou rýchlosťou, pričom vytvára prúd, ktorý zachytáva ejekovanú kvapalinu v zmiešavacej komore. V zmiešavacej komore dochádza k čiastočnému vyrovnaniu rýchlostného poľa a zvýšeniu statického tlaku. Tento vzostup pokračuje v difúzore. Na prívod vzduchu do dýzy sa používajú vysokotlakové ventilátory (nízkotlakové ejektory), prípadne sa používa vzduch z pneumatickej siete (vysokotlakové ejektory). Hlavnými parametrami charakterizujúcimi činnosť prúdového kompresora sú hmotnostné prietoky ejektora G 1 \u003d 1 Q 1 a vytlačená kvapalina G 2 \u003d 2 Q 2 ; plnotlakový ejektor P 1 a vysunutý P 2 kvapaliny na vstupe do kompresora; tlak zmesi na výstupe z kompresora P3. Ako charakteristiky prúdového dúchadla (obr. 14.3) sú postavené závislosti na stupni nárastu tlaku P c / P p z miešacieho pomeru u=G2/G1. Tu P c \u003d P 3 - P 2, P p \u003d P 1 - P 2. Na výpočty sa používa rovnica hybnosti: C 1 G 1 + 2 c 2 G 2 + 3 c 3 (G 1 + G 2 )=F 3 (Pk1-Pk2), kde c1; c2; c 3 sú rýchlosti na výstupe z dýzy, na vstupe do zmiešavacej komory a na jej výstupe; F3 je plocha prierezu zmiešavacej komory; 2 a 3 sú koeficienty zohľadňujúce nerovnomernosť rýchlostného poľa; Pk1 a Pk2 - tlak na vstupe a výstupe zmiešavacej komory. efektívnosť prúdový kompresor možno určiť podľa vzorca: Táto hodnota pre prúdové dúchadlá nepresahuje 0,35. ťahacie stroje odsávače dymu - prepravovať spaliny cez dymovody a komín kotla a spolu s ním prekonávať odpor tejto cesty a systému odstraňovania popola. Fúkacie ventilátorypracujú s vonkajším vzduchom, ktorý ho privádza cez systém vzduchových potrubí a ohrievača vzduchu do spaľovacej komory. Odsávače aj dúchadlá majú obežné kolesá s dozadu zahnutými lopatkami. V označení odsávačov dymu sú písmená DN (odsávač dymu s dozadu zahnutými lopatkami) a čísla - priemer obežného kolesa v decimetroch. Napríklad DN-15 je odsávač dymu s dozadu zahnutými lopatkami a priemerom obežného kolesa 1500 mm. V označení dúchadiel - VDN (fúkací ventilátor s dozadu zahnutými lopatkami) a tiež priemer v decimetroch. Ťahové stroje vyvíjajú vysoké tlaky: odsávače dymu - až 9000 Pa, dúchadlá - až 5000 Pa. Hlavnými prevádzkovými vlastnosťami odsávačov dymu je schopnosť pracovať pri vysokých teplotách (do 400 C) a s vysokým obsahom prachu (popolu) - do 2 g / m 3
. V tomto ohľade sa odsávače dymu často používajú v systémoch čistenia plynového prachu. Povinným prvkom odsávačov dymu a odsávacích ventilátorov je vodiaca lopatka. Konštrukciou charakteristík tohto odsávača dymu pri rôznych inštalačných uhloch vodiacej lopatky a zvýraznením oblastí ekonomickej prevádzky na nich ( 0,9 max ), získajte určitú oblasť - zónu ekonomickej prevádzky (obr. 15.1), ktoré slúžia na výber odsávača dymu (podobne ako súhrnné charakteristiky všeobecných priemyselných ventilátorov). Súhrnný graf pre ventilátory je znázornený na obr. 15.2. Pri výbere štandardnej veľkosti stroja s núteným ťahom je potrebné usilovať sa o to, aby bol pracovný bod čo najbližšie k režimu maximálnej účinnosti, ktorý je uvedený na jednotlivých charakteristikách (v priemyselných katalógoch). Ryža. 15.1 Dizajn odsávača dymu Výrobné charakteristiky odsávačov dymu sú uvedené v katalógoch pre teplotu plynu t har \u003d 100 C. Pri výbere odsávača dymu je potrebné prispôsobiť charakteristiku skutočnej konštrukčnej teplote t . Potom znížený tlak Odsávače dymu sa používajú v prítomnosti zariadení na zachytávanie popola, zvyškový obsah prachu by nemal presiahnuť 2 g/m 3
. Pri výbere odsávačov dymu z katalógu sa berú do úvahy bezpečnostné faktory: Q až \u003d 1,1Q; P až \u003d 1,2P. V odsávačoch dymu sa používajú obežné kolesá s dozadu zahnutými lopatkami. V praxi sa v kotolniach používajú tieto veľkosti: DN-9; desať; 11,2; 12,5; pätnásť; 17; 19; 21; 22 - jednoduché sanie a DN22 2; DN24 2; DN26 2 - dvojité sanie. Hlavné jednotky odsávačov dymu sú (obr. 15.1): obežné koleso 1, "slimák" - 2, podvozok -3, prívodné potrubie - 4 a vodiaca lopatka - 5. Súčasťou obežného kolesa je "obežné koleso", t.j. lopatky a kotúče spojené zváraním a náboj namontovaný na hriadeli. Podvozok pozostáva z hriadeľa, valivých ložísk umiestnených v spoločnom kryte a elastickej spojky. Mazanie ložísk - kľuková skriňa (olej umiestnený v dutinách puzdra). Na chladenie oleja je v puzdre ložiska inštalovaná cievka, cez ktorú cirkuluje chladiaca voda. Vodiace zariadenie má 8 rotačných lopatiek spojených pákovým systémom s rotačným prstencom. Na reguláciu odsávačov dymu a ventilátorov je možné použiť dvojrýchlostné elektromotory. LITERATÚRA Hlavné: 1. Polyakov V.V., Skvortsov L.S. Čerpadlá a ventilátory. M. Stroyizdat, 1990, 336 s. Pomocný: 2. Sherstyuk A.N. Čerpadlá, ventilátory, kompresory. M. „Vyššia škola“, 1972, 338 s. 3. Kalinushkin M.P. Čerpadlá a ventilátory: Proc. príspevok pre vysoké školy na špecial. "Dodávka tepla a plynu a vetranie", 6. vydanie, revidované. A dodat.-M.: Vyššia škola, 1987.-176 s. Metodická literatúra: 4. Pokyny pre laboratórnu prácu na predmete "Hydraulické a aerodynamické stroje". Makeevka, 1999. Ďalšie súvisiace diela, ktoré by vás mohli zaujímať.vshm>4731.
BOJ S KORUPCIOU
26 kB
Korupcia je vážny problém, ktorému čelí nielen Ruská federácia, ale aj mnohé ďalšie krajiny. Z hľadiska korupcie je Rusko na 154. mieste zo 178 krajín.
2864.
Politický boj v 20. - začiatkom 30. rokov.
17,77 kB
Obvinený zo sabotáže, vyvlastnenia teroru proti vodcom komunistickej strany v Sovgoch počas občianskej vojny. Rozhodnutie Ústredného výboru: v záujme zdravia izolovať vedúceho strany od práce. Doplnenie radov Strany stolov. Členská základňa strany je 735-tisíc ľudí.
4917.
Boj proti zločinu v ázijsko-pacifických krajinách
41,33 kB
Problémy spolupráce v boji proti kriminalite v moderných medzinárodných vzťahoch. Formy medzinárodnej spolupráce v oblasti boja proti kriminalite sú veľmi rôznorodé: pomoc v trestných občianskych a rodinných prípadoch; uzatváranie a vykonávanie medzinárodných zmlúv a dohôd o boji proti...
2883.
Bojujte za nepriateľskými líniami
10,61 kB
O myšlienke organizovania odporu voči nepriateľovi v jeho tyle intenzívne diskutovala sovietska armáda na začiatku 30. rokov. (Tuchačevskij, Jakir). Po „prípade armády“ = zničení vrchnej časti sovietskych generálov = príprava a vývoj plánov na organizovanie podzemného a partizánskeho boja však ustali.
10423.
Bojujte o udržateľnú konkurenčnú výhodu
108,32 kB
Tie posledné sa líšia v fyzické vlastnostiúroveň služieb, geografická poloha, dostupnosť informácií alebo subjektívne vnímanie môže mať jasnú preferenciu zo strany aspoň jednej skupiny kupujúcich spomedzi konkurenčných produktov za danú cenu. V jeho štruktúre je spravidla najvplyvnejšia konkurenčná sila, ktorá určuje hranicu ziskovosti odvetvia a zároveň má prvoradý význam pri rozvoji konkrétnej podnikovej stratégie. Zároveň však treba pamätať na to, že aj firmy okupujúce ...
2871.
Politický boj v 30. rokoch 20. storočia
18,04 kB
Vyhrážal sa, že sa v budúcnosti vráti do vedenia a zastrelí Stalina a jeho priaznivcov. prejav proti Stalinovi presovnarkom Syrcov a Lominadze. Vyzývali na zvrhnutie Stalina a jeho kliky. V oficiálnych prejavoch myšlienka víťazstva všeobecného smerovania Ústredného výboru pre radikálnu reštrukturalizáciu krajiny o vynikajúcej úlohe Stalina.
3614.
Boj Ruska proti vonkajším inváziám v XIII
28,59 kB
Litovské veľkovojvodstvo vzniklo na litovských a ruských územiach dňa na dlhú dobu zachoval početné politické a ekonomické tradície Kyjevskej Rusi veľmi úspešne bránené pred Livónskym rádom aj pred Mongolmi. MONGOLOTATÁRSKE JARMO Na jar roku 1223 to boli Mongolotatari. Mongolotatari prišli k Dnepru zaútočiť na Polovcov, ktorých chán Kotjan sa obrátil o pomoc na svojho zaťa, haličského kniežaťa Mstislava Romanoviča.
5532.
Hydrorafinačná jednotka U-1.732
33,57 kB
Automatizácia technologického procesu je súbor metód a prostriedkov určených na implementáciu systému alebo systémov, ktoré umožňujú riadenie výrobného procesu bez priamej účasti osoby, ale pod jej kontrolou. Jeden z kritických úloh automatizácie technologických procesov je automatická regulácia ktorého cieľom je udržiavať stálosť, stabilizovať nastavenú hodnotu regulovaných veličín alebo ich meniť podľa daného času ...
3372.
Problémy v Rusku v 17. storočí: príčiny, predpoklady. Kríza politickej moci. Boj proti útočníkom
27,48 kB
V dôsledku úspešnej vojny so Švédskom sa Rusku vrátilo množstvo miest, čo posilnilo postavenie Ruska v Pobaltí. Zintenzívnili sa diplomatické vzťahy Ruska s Anglickom, Francúzskom, Nemeckom a Dánskom. bola uzavretá dohoda so Švédskom, podľa ktorej boli Švédi pripravení poskytnúť pomoc Rusku pod podmienkou, že sa vzdá nárokov na pobrežie Baltského mora.
4902.
Lodná elektráreň (SPP)
300,7 kB
Prípustné namáhanie v ohybe pre liatinové piesty. Ohybové napätie vznikajúce v momente pôsobenia sily. Šmykové napätie. Prípustné napätie v ohybe a šmyku: Prípustné napätie v ohybe pre legovanú oceľ: Prípustné napätie v šmyku.
