Konverzia frekvencie. Štúdium základných zákonov frekvenčnej konverzie. Základy všeobecnej teórie frekvenčnej konverzie Vysokofrekvenčná konverzia na nízkofrekvenčnú

Pod frekvenčná konverzia pochopiť proces prenosu bez akéhokoľvek skreslenia spektra signálu do iného frekvenčného rozsahu.

Frekvenčná konverzia sa používa na umiestnenie spektra signálu do daného úseku frekvenčného rozsahu komunikačného kanála, ako aj na zvýšenie citlivosti a selektivity prijímačov superheterodynového typu.

Princíp transformácie je znázornený na obr. 3.9, 3.10.

Signál na vstupe prevodníka závisí od času a primárneho signálu:

V multiplikátore sa vynásobí signálom lokálneho oscilátora

a potom sa prefiltruje pásmový filter.

Vstupný signál môže byť modulovaný (kontinuálne alebo diskrétne) v amplitúde, fáze, nosnej frekvencii. Nech spektrálna hustota akéhokoľvek modulovaného signálu pozostáva zo spektrálnych zložiek sústredených okolo frekvencií + co 0 (obr. 3.10, a):

Ryža. 3.9. Štrukturálna schéma frekvenčný menič:

1 - multiplikátor;2 - pásmový filter

Ryža. 3.10.

Spektrálna hustota je charakterizovaná spektrálnou hustotou amplitúd a fázovou odozvou. Ak sú tieto charakteristiky potrebné pre príslušné výpočty, musia sa vypočítať pomocou vzorcov a uviesť vo forme grafov.

V iných prípadoch nie sú potrebné presné údaje a spektrálne hustoty môžu byť zobrazené ľubovoľne: napríklad vo forme zvonovitých spektier alebo trojuholníkov pre spojité spektrálne hustoty alebo šípok pre diskrétne, ako je to uvedené v tejto knihe.

Vypočítajme spektrálnu hustotu signálu lokálneho oscilátora pomocou výrazu (A.1.3) funkcie delta:

Za predpokladu, že dostaneme

Spektrálna hustota harmonickej kosínusovej vlny s nulovou počiatočnou fázou (obr. 3.10, Obr. b) je určená súčinom amplitúdy tohto kmitania, zväčšenej o l krát, a súčet dvoch delta funkcií umiestnených v bodoch frekvenčnej osi ω = + ω r. Spektrálnu hustotu súčinu vstupného signálu a lokálneho oscilátora vypočítame aj pomocou vzorca (2.51):

kde - stredná frekvencia; ? BX (/b), 5 g (/co) sú spektrálne hustoty vstupného signálu a lokálneho oscilátora.

V spektrálnej hustote produktu znázornenom na obr. 3.10, v, obsahoval užitočný produkt transformácie (spektrálne zložky blízko hodnôt medzifrekvencie

co = +(O pr), ako aj rušivé zložky v blízkosti frekvencií -co 0 - co g, COo + Wp

Užitočné komponenty (pozri obr. 3.10, c, d) prepustia na výstup pásmového filtra a tie rušivé sú výrazne utlmené. Spektrálne zložky na výstupe pásmového filtra (obr. 3.10, d ) sú určené výrazom

ak zisk pásmového filtra /C(/co) = 1 v danom frekvenčnom pásme. Sú presné na konštantný faktor rovný ALE/ 2 sa zhodujú so spektrálnymi zložkami signálu na jeho vstupe a spektrum konvertovaného signálu je zoskupené okolo nových frekvenčných hodnôt rovných ω = + ω pr.

Frekvenčná konverzia sa používa pri modulácii a detekcii signálu.

Frekvenčná konverzia je proces lineárneho prenosu spektra rádiového signálu z jednej oblasti frekvenčného rozsahu do druhej pri zachovaní zákonných a modulačných parametrov. Pre zjednodušenie procesu zosilnenia užitočného signálu v rádiových prijímačoch sa prenos uskutočňuje do oblasti relatívne nízkych frekvencií.

Princíp činnosti frekvenčného meniča je založený na interakcii dvoch vysokofrekvenčných napätí privádzaných do obvodu s nelineárnym prvkom. Z týchto napätí si však nesie užitočnú informáciu prijímaného signálu, a to druhú pomocnú, tvorenú špeciálnym generátorom (lokálnym oscilátorom). Ak predstavíme prúdovo-napäťovú charakteristiku nelineárneho prvku vo forme najjednoduchšieho obmedzujúceho radu

a aplikujte na tento prvok dve napätia

prúd nelineárneho prvku bude obsahovať mnoho kombinačných zložiek týchto frekvencií. Prostredie množstva prúdových komponentov bude tiež rozdielom medzi frekvenciami signálu lokálneho oscilátora a užitočným signálom.
, ktorý sa extrahuje pomocou filtra naladeného na túto frekvenciu. Výstupným signálom meniča je pokles napätia na odpore selektívnej záťaže od prúdu, ktorý sa mení s touto frekvenciou

.

Amplitúda výstupného napätia je určená vlastnosťami nelineárneho prvku a veľkosťou vstupných napätí, pričom frekvencia a fáza sú určené počiatočnými hodnotami týchto parametrov napätia.

Vo všeobecnom prípade, keď je skutočná charakteristika prúdového napätia nelineárneho prvku určená pomerne zložitou závislosťou, v procese konverzie sa vytvorí veľa kombinovaných frekvencií, z ktorých jedna môže byť zvolená ako medziľahlá.

,

kdepaqcelé čísla. Akp= q=1 transformácia sa nazýva jednoduchá. Pre ostatné hodnoty je to zložité.

V prijímačoch je spravidla amplitúda signálového napätia oveľa menšia ako amplitúda lokálneho oscilátora. Keď sa takéto napätia pridajú v nelineárnom obvode, výsledok akcie môže byť reprezentovaný ako malý prírastok, pre ktorý možno I–V charakteristiku nelineárneho prvku považovať za lineárnu s určitou presnosťou a sklon charakteristiky I–V sa mení pod vplyvom dostatočne veľkého lokálneho napätia oscilátora. V tomto prípade môže byť proces konverzie reprezentovaný ako pôsobenie signálového napätia na lineárny systém s premenlivými parametrami.

Strmosť charakteristiky je v tomto prípade periodickou funkciou času, ktorú možno znázorniť ako Fourierov rad

Keď je signál privedený na vstup meniča napätia
prúd je reprezentovaný ako

,

V prípade, že je zákon zmeny sklonu zložitý, okrem základnej frekvencie lokálneho oscilátora sa objavujú aj jeho vyššie harmonické. Frekvencie kombinačných zložiek sú určené výrazom
.

V dôsledku toho sa v prijímačoch konvertujú slabé signály bez ohľadu na to, ako sa to deje (nelineárnym prvkom alebo lineárnym systémom s premennými

parametrov) sa frekvenčný menič vzťahuje na lineárnu časť.

Klasifikácia meničov a ich hlavné charakteristiky.

V súlade s uvedenými zásadami frekvenčnej konverzie musí obvod meniča obsahovať nelineárny prvok (prvok s premenlivým parametrom) - zmiešavač, lokálny oscilátor a selektívnu záťaž.

Ako zmiešavač možno použiť: elektrónky, tranzistory, polovodičové diódy, ako aj nelineárne kapacity alebo indukčnosti s nelineárnou vodivosťou.

Lokálne oscilátory sú zvyčajne nízkoenergetické generátory s vlastným budením, menej často špeciálne zariadenia, ktoré vytvárajú kombináciu napätí rôznych frekvencií.

Záťaž mixéra sú rôzne pásmové filtre.

V praxi sa rozšírila jednoduchá transformácia,

ktorý je výsledkom interakcie prvých harmonických frekvencií signálu a lokálneho oscilátora.

Podľa povahy vodivosti zmiešavacieho prvku sú frekvenčné meniče rozdelené do dvoch skupín;

- prevodníky na nelineárnych prvkoch s aktívnou vodivosťou.

- Prevodníky s reaktívnym vedením.

Do prvej skupiny patria meniče na lampách, tranzistoroch a polovodičových diódach.

Do druhej skupiny patria prevodníky na nelineárnej kapacite parametrickej diódy.

Lúrkové a tranzistorové meniče môžu byť so samostatným lokálnym oscilátorom. V druhom variante sú funkcie zmiešavača a lokálneho oscilátora kombinované v jednom stupni a vplyv heterodynového napätia na nelineárne vlastnosti zmiešavača sa uskutočňuje prostredníctvom spoločného prúdu nelineárneho prvku. Prevodníky s rôznymi lokálnymi oscilátormi majú stabilnejšie charakteristiky v porovnaní s kombinovanými.

Rúrkové meniče sa často delia na pentódové, triódové, diódové. Pentódové konvertory sú postavené podľa spoločnej katódovej schémy a môžu byť jedno alebo dve mriežkové. V prvom prípade sa napätie signálu a lokálneho oscilátora aplikuje na rovnakú sieť. V prípade aplikácie signálov do rôznych sietí sa pri ich reštrukturalizácii znižuje vzájomné ovplyvňovanie vstupnej slučky lokálneho oscilátora. Triódové a tranzistorové meniče sú zostavené podľa obvodov ako s uzemnenou katódou (emitorom), tak s

uzemnená mriežka (základňa).

Triódové mixéry sú široko používané v rozsahu vlnových dĺžok DM, pretože majú nižšiu úroveň vlastného šumu a sú vhodnejšie na prispôsobenie oscilačným obvodom založeným na segmentoch koaxiálnych vedení. V poslednej dobe sa široko používajú diódové mixéry, najmä v pásmach DM a SM.

Na hodnotenie kvality meničov a na ich porovnávacie hodnotenie sa používajú nasledujúce hlavné ukazovatele.

1. Konverzný faktor. Ide o pomer amplitúdy napätia alebo výkonu medzifrekvenčného signálu na výstupe prevodníka k napätiu signálu na jeho vstupe.

;

Hodnota tohto koeficientu je určená typom a režimom prevádzky miešačky a vlastnosťami zaťaženia

2. Stanoví sa rozsah prevádzkovej frekvencie dosah prijímača a zabezpečuje sa ladením lokálneho oscilátora. Pri pevnom ladení pracuje lokálny oscilátor prijímača na jednej frekvencii.

3. Úroveň vlastného šumu meniča. Frekvenčný menič ako jeden z prvých stupňov prijímača výrazne ovplyvňuje celkovú úroveň vlastného hluku. Zdroje hluku sú rovnaké prvky ako v iných kaskádach a metodika ich hodnotenia je podobná.

4. Selektivita . Analogicky so zosilňovacími stupňami určuje selektivita frekvenčného meniča jeho schopnosť zoslabiť výstupné napätie počas rozladenia. Určuje sa selektivita

rezonančné vlastnosti jeho záťaže. Špecifiká činnosti frekvenčného meniča však umožňujú, aby sa objavilo množstvo ďalších frekvencií, ktorých napätia pri rovnakej frekvencii lokálneho oscilátora počas procesu prevodu dávajú medzifrekvenciu.

Tu je závislosť zisku meniča od frekvencie. Podľa princípu konverzie prúdia cez záťaž prúdové zložky miešačky s rôznymi kombinačnými frekvenciami. V prípade jednoduchého prevodu pri konštantnej frekvencii lokálneho oscilátora rovnaká hodnota medzifrekvencie môže byť pri príjme signálov na dvoch frekvenciách a

;

Prídavný prijímací kanál sa od hlavného kanála líši vo frekvencii o hodnotu a je zrkadlený vzhľadom na frekvenciu lokálneho oscilátora.

Okrem zrkadlového kanála existujú ďalšie kanály

Ak sa frekvencia vstupného kanála rovná strednej frekvencii, konvertor funguje ako zosilňovač.

Prítomnosť zrkadlových a prídavných kanálov je významnou nevýhodou superheterodynového prijímača, čo znižuje jeho stabilitu. Hlavným spôsobom oslabenia príjmu na zrkadlovom kanáli je zlepšenie selektivity kaskád pred prevodníkom. To sa stáva jednoduchšie, keď sa stredná frekvencia zvyšuje. To však zase komplikuje tvorbu požadovanej rezonančnej charakteristiky IF, najmä ak je potrebná úzka šírka pásma.

Tento rozpor sa rieši v procese dvojitej transformácie. Pri vyššej frekvencii je účinok zrkadlového kanála oslabený a pri nižšej frekvencii sa vytvára požadované pásmo.

Rovnako ako ostatné prvky prijímača, aj frekvenčný menič môže byť zdrojom frekvenčných, fázových a nelineárnych skreslení. Tie posledné sú spôsobené samotným princípom transformácie. Vzhľad ďalších komponentov v spektre signálu v dôsledku kombinovaných frekvencií je teda ekvivalentný nelineárnym skresleniam. Zníženie týchto skreslení sa dosiahne zlepšením selektivity a výberom prevádzkového režimu, v ktorom sa povaha zmeny vodivosti predpätia priblíži harmonickej.

Predstavte si frekvenčný menič vo forme obvodu s aktívnym nelineárnym vedením, s riadiacim napätím lokálneho oscilátora . Na vstup takéhoto systému sa privádza signálne napätie . Výstup je načítaný , ktorého pokles napätia
.

Výstupný prúd frekvenčného meniča
. Vo všeobecnosti závisí od charakteristiky nelineárnej vodivosti, signálu a medzifrekvencie

Úroveň signálu na vstupe prevodníka je oveľa menšia ako napätie lokálneho oscilátora a hodnota zosilnenia prevodníka je pomerne veľká, a teda nerovnosť

;

Výstupný prúd meniča je teda funkciou dvoch malých premenných. Na základe toho rozširujeme funkciu prúdu v Taylorovom rade o mocniny malých premenných, ktoré sa obmedzujú na prvé tri

členov.

Prvý člen je prúdová zložka meniča, ktorá je spôsobená pôsobením napätia lokálneho oscilátora pri
. Označiť
. Druhý člen je prírastok prúdu meniča spôsobený pôsobením signálového napätia, t.j.
je vodivosť nelineárneho obvodu pre . Pod vplyvom napätia lokálneho oscilátora sa hodnota vodivosti periodicky mení s frekvenciou . Túto vodivosť označujeme .

Tretí člen charakterizuje prírastok prúdu v dôsledku pôsobenia medzifrekvenčného napäťového zaťaženia naň. V každom časovom okamihu je tento prírastok určený vodivosťou nelineárneho obvodu pre
a okamžitú hodnotu tohto napätia.

Označme to a definovať ako vodivosť nelineárneho obvodu pre
. Touto cestou

Zastupovanie funkcie ,a vo forme Fourierovho radu a za predpokladu, že medzifrekvencia je vytvorená podľa zákona

predstavte si medzifrekvenčný prúd v ďalšom. formulár

prechádzajúc do komplexných amplitúd, posledný výraz je reprezentovaný vo forme

a možno ju nazvať rovnicou priamej transformácie. Tu - ako harmonická funkciaS. - stála zložka .

Podobne si môžete predstaviť obvod frekvenčného meniča z výstupnej strany. Za predpokladu, že na výstup meniča je pripojený medzifrekvenčný zdroj, možno získať vyjadrenie pre výstupný prúd pri frekvencii signálu. V akomkoľvek skutočnom obvode frekvenčného meniča je do tej či onej miery vplyv
na v dôsledku prítomnosti spätnej vodivosti nelineárneho obvodu. Tento proces sa nazýva inverzná frekvenčná konverzia. Fyzikálny význam tohto efektu je nasledovný. Medzifrekvenčné napätie aplikované na nelineárne vedenie sa konvertuje pôsobením napätia lokálneho oscilátora do frekvenčného prúdu signálu. Ako by frekvencia zmenila miesta.

Predstavuje vstupný prúd ako funkciu a dve malé premenné a
jeho hodnota môže byť vyjadrená ako séria analogicky s priamou transformáciou za predpokladu, že sú zamenené. Oddelením zložky vstupného prúdu s frekvenciou môžeme získať nasledujúci výraz pre jeho komplexnú amplitúdu

,

kde
a - periodické funkcie napätia lokálneho oscilátora reprezentujúce amplitúdu k-tej harmonickej spätnej vodivosti nelineárneho obvodu pre
. A konštantná zložka vodivosti toho istého obvodu pre . Tieto veličiny sú určené typom nelineárneho obvodu a amplitúdou . Uvedený výraz možno považovať za inverznú transformačnú rovnicu. Inverzná transformácia vedie k zmene vstupnej a výstupnej vodivosti meniča. Vo väčšej miere to platí pre diódové meniče a meniče so spoločnou mriežkou (základňou). V tomto smere treba brať do úvahy (interné parametre).

- Strmosť premeny. Pomer amplitúdy medzifrekvenčného prúdu k amplitúde signálového napätia pri skratovaní výstupu.

- Vnútorná vodivosť . Pomer medzifrekvenčnej amplitúdy prúdu k amplitúde napätia rovnakej frekvencie na legitímnom vstupe.

- Zosilnenie interného prevodníka. Pomer amplitúdy medzifrekvenčného napätia k amplitúde napätia signálu.

Na základe rovníc priamej a inverznej transformácie je možné zostaviť ekvivalentný obvod meniča, pomocou ktorého je možné určiť jeho vonkajšie parametre.

- Konverzný faktor

- Vstupná vodivosť

sa rovná súčtu vstupnej vodivosti nelineárneho prvku na a vodivosť v dôsledku inverznej transformácie.

celkový vstupný prúd meniča pri frekvencii signálu v dôsledku prítomnosti vstupnej vodivosti nelineárneho prvku a inverznej konverzie.

- Výstupná vodivosť

je súčet vnútornej vodivosti prevodníka a vodivosti záťaže na
.

Hluk frekvenčných meničov.

Zdroje hluku frekvenčných meničov a metodika ich hodnotenia sú podobné ako UHF, avšak zohľadňujú vlastnosti prevodu. V mikrovlnnom rozsahu sa pri použití diódových polovodičových mixérov na kvantifikáciu hluku používa koncept relatívnej teploty šumu.

, kde
- hlučný výkon generovaný iba výstupnou impedanciou meniča pri teplote životné prostredie. Pri párovaní prevodníka s následnou kaskádou

,

odtiaľ

za predpokladu, že je zabezpečené prispôsobenie na vstupe prevodníka a za predpokladu, že jeho šumové číslo je rovné

teplota hluku môže byť vyjadrená ako

,

kde
- konverzný faktor výkonu.

Dodatočným zdrojom vnútorného šumu je konverzia cez obrazový kanál, od r existuje súčet zložiek šumu, ktoré spadajú do frekvenčného pásma IF. Tento jav sa odhaduje ekvivalentným zvýšením efektívnej šírky pásma šumu prijímača. Iba v zrkadlovom kanáli je takéto ekvivalentné predĺženie približne rovnaké

,

kde
je efektívna šírka pásma šumu prijímača, - oslabenie Z.K.

Prednáška číslo 7. "Konverzia frekvencie (IF)

Téma prednášky:

« Frekvenčná konverzia (FC). Heterodynná, synchrónna a fázová detekcia»

Plán prednášok

Optický obraz a funkcie vnímania 2

Literatúra

E. A. Moskatov Základy televízie, 2005. - 162 s

11.3. FREKVENČNÁ KONVERZIA

Vlastnosti FC. Frekvenčná konverzia je špeciálny prípad nelineárnej BGS konverzie. Jeho vlastnosti sú nasledovné: po prvé, BGS obsahuje dva rádiofrekvenčné signály a po druhé, produktom konverzie je jedna z bočných oscilácií: horná () alebo dolná (). Ak ide o rádiovú frekvenciu, na izoláciu sa použije PF, ak ide o zvukovú frekvenciu, použije sa dolnopriepustný filter. Tieto vlastnosti odlišujú IF obvody od AM obvodov, pretože nelineárne a parametrické procesy IF a AM sú podobné.

Úsporná modulácia(obr. 11.3, a). Ak je jedným zo signálov (napríklad frekvencia) AMS, potom sa všetky jeho zložky (NC, VBC a NBR) konvertujú tak, aby sa neporušili pomery medzi ich frekvenciami a amplitúdami. To je ekvivalentné zmene nosnej frekvencie (z na ) pri zachovaní modulácie.

Inverzia spektra nastane, ak sa použije rozdielová frekvencia. V tomto prípade v spektre konvertovaného signálu EBP a NBP menia miesta - sú invertované. V skutočnosti, ak pred IF je frekvencia IBC rovná , potom po nej, t.j. IBC sa zmenila na NBR. (Na obr. 11.3 a inverzia je podčiarknutá rozdielnym zatienením NBP pôvodného signálu.) Pri príjme AMS so symetrickým spektrom inverzia nehrá rolu. Pri prijímaní OPS je potrebné ho zohľadniť. Pre správnu obnovu pôvodného spektra CM musí byť celkový počet inverzií spektra v komunikačnom kanáli párny.

Pohyblivé spektrum Konvertovaný signál pozdĺž frekvenčnej osi nastáva pri zmene frekvencie. V skutočnosti, ak sú transformované spektrá a frekvencia pevne spojené, pohybujú sa spolu, takže intervaly medzi frekvenciami sú zachované. Zmenou frekvencie pomocného oscilátora (lokálneho oscilátora) a zachovaním nezmenenej frekvencie signálu teda dosiahneme rovnaký efekt - zmenu prepočítaných frekvencií ako pri zmene.

Superheterodyn RPU. Tento RPU, navrhnutý v roku 1917 L. Levym vo Francúzsku a implementovaný v roku 1919 E. Armstrongom v USA, bol jedným z najdôležitejších vynálezov v rádiotechnike. Je založená na použití IF. Skúsme to znovu vynájsť.

Ako východiskový bod zvážte priamy zisk RPU (obr. 11.3, b). Pozostáva zo vstupného obvodu (VC), rezonančného USCH, amplitúdového detektora (AD) a ultrazvukového frekvenčného meniča. Jeho RH tvoria jednotlivé obvody CC a URCH, naladené na frekvenciu signálu pomocou vzájomne prepojených variabilných kondenzátorov (KPI).

Podmienka nastavenia RPU. Ak potrebujete prijímať signál inej frekvencie, tak zmenou kapacitného KPI a frekvencie musíte splniť podmienku pre naladenie na inú frekvenciu . S touto metódou ladenia sú spojené nasledujúce hlavné nevýhody priameho zosilnenia RPU:

1) volatilita ukazovateľov RPU. Pri zmene dochádza nielen k pohybu, ale aj k deformácii RH, pretože sa menia parametre a indikátory .

Ukazuje sa, že podmienky príjmu sú veľmi rozdielne pre signály rôznych frekvencií a spravidla nie sú optimálne;

2) slabé filtrovanie PC. Akýkoľvek kvalitný PF, počnúc dvojokruhovým, má konštantné nastavenie a nedá sa použiť v rozsahu RPU s priamym zosilnením. Preto používa jednotlivé kontúry, v ktorých má tvar PX ďaleko od ideálu (). Preto tá slabá filtrácia.

Konečným výsledkom nášho vývoja je RPU, ktorá je bez týchto nedostatkov a spĺňa nasledujúce požiadavky:

1. Hlavné ukazovatele RPU: citlivosť, šírka pásma, selektivita pre všetky kanály musia byť konštantné bez ohľadu na frekvenciu ladenia.

2. Hodnoty týchto ukazovateľov musia spĺňať normy pre RPU na tento účel, ktoré zodpovedajú moderným technickým výdobytkom. Myšlienka superheterodínu je jednoduchá. Je založený na použití vysokokvalitného FSI (v starom RPU - FRI), ktorý poskytuje požadované filtrovanie PC (nastavené hodnoty) a je naladený na frekvenciu nazývanú medzifrekvencia RPU ().

Zapnime tento FSI (obr. 11.3, c) , naladený napríklad na frekvenciu , na výstup nelineárneho prvku - zmiešavača. Z antény na vstup mixéra dáme frekvenčný signál, ako aj napätie z lokálneho oscilátora, ktorého frekvenciu je možné meniť v širokom rozsahu.

Tieto prvky sú súčasťou uzla IF, po ktorom (obr. 11.3, a) sú zapnuté UPC, AD, UZCH a telefóny. Frekvenciu budeme meniť pomocou KPI, kým nezaznie signál. Je zrejmé, že v tomto momente je FSI naladený na frekvenciu prevádzaného signálu (spravidla rezonančného), t.j.

To je podmienka pre ladenie superheterododynu. V našom prípade táto podmienka zodpovedá frekvencii lokálneho oscilátora. Ak chcete naladiť inú frekvenciu (napríklad 400 kHz), musíte ju zvýšiť, aby sa opäť splnila podmienka: . Preto je superheterodynné ladenie určené frekvenciou lokálneho oscilátora.

Bloková schéma RPU je znázornená na obr. 11.3, v. Po IF signál vstupuje do IF, ktorý zabezpečuje hlavnú časť () zosilnenia vysokofrekvenčnej cesty. Ak sa použije distribuované filtrovanie, potom IF kaskády sú dvoj- alebo jednoslučkové vzájomne rozladené UFC. Ak sa použije FSI, ktorý vykonáva filtrovanie úplne, potom kaskády IF môžu byť aperiodické - odpor alebo transformátor. V každom prípade IF zisk nezávisí od frekvencie a je dostatočný na poskytnutie lineárneho režimu detekcie, ak úroveň signálu v RPU anténe nie je nižšia ako jej citlivosť. Kaskády krvného tlaku a UZCH nemajú žiadne funkcie.

Preselektor (PRS), pozostávajúce z CC a IF a pripojené medzi anténu a IF, sa navonok nelíši od zodpovedajúcich kaskád priameho zosilnenia RPU. Na prvý pohľad môže byť jeho použitie mätúce. Keď je anténa zapnutá na vstupe mixéra, príjem je zabezpečený, indikátory RPU sú vysoké a konštantné a zdá sa, že problém je vyriešený. Na čo je teda preselektor?

Vráťme sa k spektrálnemu diagramu na obr. 11.3, v. Obsahuje príklad prijatia za podmienok: . A čo ak frekvenčné rušenie pochádza z antény. Ak prenikne na vstup mixéra, potom po frekvenčnej konverzii prejde cez FSI, keďže . Toto rušenie sa nazýva zrkadlo, keďže jeho frekvencia je symetrická k frekvencii signálu vzhľadom na t.j. je ako jeho zrkadlový obraz.

IF rušenie môže prechádzať cez mixér a FSI pri prechode − bez frekvenčnej konverzie a bez ohľadu na nastavenie lokálneho oscilátora. Preto je obzvlášť nebezpečný. Je zakázané prevádzkovať RPDU na štandardnej medzifrekvencii pre vysielacie RPU. Je mimo dosahu vysielaných RPU. Profesionálne RPU majú zvyčajne iný význam. Výskyt týchto bočných prijímacích kanálov je nevýhodou superheterodínu. Na potlačenie rušenia pôsobiaceho na tieto kanály je určený predovšetkým preselektor.

Frekvencia ladenia obvodov preselektora je oddelená od n a výrazne odstránená z . Preto sú bočné kanály vzdialené a jednotlivé slučky preselektora poskytujú dostatočnú selektivitu. Od , na jeho potlačenie možno použiť v RF preselektor.

Blokovaním KPI lokálneho oscilátora a preselektora a ďalšími opatreniami sa dosiahne ich konjugované ladenie, vďaka čomu je pri akejkoľvek polohe rotora KPI splnená podmienka pre nastavenie preselektora: .

Všetky moderné RPU, okrem tých najjednoduchších, sú superheterododyny.

Režim mixéra sa spravidla ukazuje ako parametrický, pretože amplitúda signálu je malá a vzhľadom na to možno pracovnú časť CVC považovať za lineárnu.

V diagramoch na obr. 11,3, d, d označenia napätí v blokovej schéme obr. 11.3, b. Napätie signálu a miestneho oscilátora sa privádza na dve FET brány. Na získanie optimálny režim predpätia na nich musia byť odlišné. To sa dosahuje pomocou deličov napájacieho napätia, z ktorých sú napájané rôzne kladné napätia, odčítané od počiatočného - záporného - napätia automatického zdroja predpätia pôsobiaceho od . V odtokovom okruhu je zahrnutý oddeľovací filter a oddeľovacie prvky . Ako FSI sa použil PCF.

Vyvážené (BS) a prstencové (KS) mixéry. Tieto mixéry sú široko používané v moderných RPU vďaka svojim vlastnostiam, ktoré už boli objasnené vo vzťahu k PM a CM. Podľa schémy sa BS a KS líšia od BM a KM (obr. 11.2, e, e) použitím vstupného rádiofrekvenčného transformátora. Z vlastností zohrávajú významnú úlohu:

1) potlačenie na výstupe spektra harmonických a šumu lokálneho oscilátora. Posledne menované je obzvlášť dôležité pre mikrovlnné RPU, kde sa BS široko používa. Na mikrovlnných transformátoroch sú neprijateľné a potrebné fázové vzťahy sa dosahujú inými spôsobmi;

2) potlačenie väčšiny bočných kmitov kombinovaných frekvencií na výstupe (najmä COP), ktorých príjem je sprevádzaný píšťalkou;

Na obr. 11.3, d je znázornená schéma COP, ktorá sa líši od pôvodnej (obr. 11.2, e) tým, že používa iba jeden symetrický transformátor v obvode napätia lokálneho oscilátora (). Vstup a výstup signálu (PRK) je asymetrický. Ak odstránite diódy , CS sa zmení na BS.

Vo vzdušných rádiových zariadeniach našli BS a KS široké uplatnenie (ARK-11, ARK-15, Mikron atď.).

11.4. HETERODYNOVÁ, SYNCHRONÓZNA A FÁZOVÁ DETEKCIA

detekcia heterodynu. Heterodynná detekcia (HD) je špeciálnym prípadom IF. Líši sa tým, že frekvencie , a sú blízko seba a rozdiel medzi nimi je frekvencia úderov zvuku alebo .

O fenoméne beatov sa už uvažovalo. Jeho podstatou je, že amplitúda BGS sa mení s frekvenciou úderov od do . Obálka BGS (obr. 4.8) je nesínusová, je skreslená párnymi harmonickými. Tieto skreslenia sú zachované v prípade lineárnej detekcie NGS. V prípadoch, keď je potrebné ich eliminovať, sa používa buď kvadratický režim krvného tlaku alebo DB.

Korekciu skreslení obálky BGS s kvadratickou detekciou ilustrujú grafy na obr. 11.4, a vo vzťahu ku kolektorovému obvodu AD, v ktorom je záťaž zahrnutá do kolektorového obvodu a je na ňom uvoľnené napätie, ako v dióde AD . Na obrázku sú dva grafy obálky BGS: s väčšou amplitúdou (detegovaná lineárne) a s menšou amplitúdou (detegovaná kvadraticky). V kvadratickom režime je aktuálna obálka sínusová. Skreslenia sú eliminované v dôsledku opačného smeru zakrivenia CVC a obálky BGS.

Pozrime sa na hlavné aplikácie heterodynovej detekcie.

Zvuk AMTS. Pri príjme AMTS na záťaži AD sa vyžarujú impulzy konštantného napätia, ktoré ucho vníma ako kliknutia v telefónoch. Ak chcete prijímať takéto signály sluchom, musia byť „vyslovené“. Používajú sa dve metódy:

metóda lokálnej modulácie, spočíva v tom, že v jednej z kaskád IF je telegrafný signál modulovaný amplitúdou harmonickými kmitmi tónovej frekvencie (najčastejšie 1 kHz). V dôsledku toho sa získa amplitúdový tónový telegrafný signál, ktorý je detekovaný konvenčným krvným tlakom. Táto metóda sa používa napríklad v RPU palubných ARC;

heterodynová metóda(obr. 11.4, b), čo je dokonalejšie. Na vstupe hlavného generátora je súčasne s frekvenciou AMTS privádzané frekvenčné napätie z druhého lokálneho oscilátora. V dôsledku detekcie je pridelené frekvenčné napätie, ktoré je možné upraviť zmenou frekvencie pomocou KPI alebo varikapu; ovládaný gombíkom "Beat Tone". Táto úprava umožňuje zvoliť tón signálu TLG, ktorý je príjemný pre obsluhu, ako aj odlíšiť ho od šumu tónom. Napájanie druhého lokálneho oscilátora sa zapína prepínačom "TLF−TLG".

Detekcia OPS. Detekcia OPS (obr. 11.4, c) sa tiež vykonáva heterodynovou metódou a líši sa od zvuku AMTS tým, že frekvencia druhého lokálneho oscilátora sa presne rovná nosnej frekvencii potlačenej v RPDU:. Za týchto podmienok, napríklad pri príjme EBP, sa tepové frekvencie rovnajú frekvenciám zvukovej modulácie a ich kombinácia je spektrom USA.

Akákoľvek odchýlka veľkosti spôsobuje rovnaký posun v spektre . V tomto prípade ide o špecifické skreslenia US, ktoré už skresľujú TLF signál na nepoznanie. Vysoká presnosť obnovy nosnej frekvencie je druhým technickým problémom pri implementácii jednostranovej komunikácie, ktorý bol prekonaný zvýšením stability frekvencie lokálneho oscilátora (quartzová stabilizácia), ako aj automatickým prispôsobením referenčnej nosnej frekvencii pilota. signál (systémy APC).

Vznik kolísania ZCH. Ak je frekvencia generátora stabilná a frekvencia sa mení, mení sa aj frekvencia úderov (obr. 11.4, d). Ak napríklad , potom pokrýva celý rozsah zvukových frekvencií. Tento princíp sa používa v niektorých meracích generátoroch AF.

Meranie a kalibrácia frekvencie. Tieto operácie sa používajú v heterodynových frekvenčných čítačoch (obr. 11.4, e) . Ak sú frekvencie rovnaké, potom . To sa dá vyriešiť stratou zvuku, pretože nižšie frekvencie nie sú vnímané uchom. Napríklad, ak je nameraná frekvencia RPDU a je to frekvencia lokálneho oscilátora, ktorú je možné meniť v širokom rozsahu a presne čítať na stupnici, potom je proces merania nasledujúci.

Zvyšovaním frekvencie sa približuje k . Rozdiel sa zmenšuje. V momente, keď sa z nej stane zvuková frekvencia, sa v telefónoch objaví tón tepu. Ďalšia aproximácia zníži tento tón na nulu. S ďalším zvýšením, keď sa zvýši tón úderu (graf na obr. 11.4, e) . Šírka zóny nulových úderov, ktorá sa rovná dvojnásobnému intervalu nepočuteľných frekvencií so šírkou 32...40 Hz, spolu s presnosťou čítania frekvencie obmedzuje presnosť merania touto metódou.

Pri kalibrácii frekvencie je referenčná (referenčná) frekvencia kryštálového oscilátora konštantná. Zmenou frekvencie signálu RPDU sa dosiahne nula úderov. V tomto bode je frekvencia kalibrovaná.

Pri použití AFC je proces kalibrácie automatizovaný. Zmena sa vykoná automaticky, kým sa nezhoduje. Stav rovnosti je udržiavaný s vysokou presnosťou, ktorá môže byť absolútna s fázovou slučkou.

Dátum publikácie: 26. 11. 2014 ; Prečítané: 912 | Porušenie autorských práv stránky | Objednajte si písomné práce

webová stránka - Studiopedia.Org - 2014-2020. Studiopedia nie je autorom zverejnených materiálov. Poskytuje však bezplatné použitie(0,006 s) ...

Vypnite adBlock!
veľmi potrebné

Pri súčasnom pôsobení signálu a lokálneho oscilátora na nelineárny prvok vznikajú prúdy kombinovaných frekvencií tvaru , kde m a n sú celé čísla prirodzeného radu a určujú nelinearitu prevodného prvku vzhľadom na signál a lokálny oscilátor. Ak je prevodník vzhľadom na signál lineárny, potom m=1, ak lokálny oscilátor generuje harmonický signál, potom n=1.

Na všetkých troch vstupoch frekvenčného meniča sú zapojené selektívne systémy, ladené podľa rezonancie na vstupe s frekvenciou signálu. V tomto prípade je na svorky 3-3 pripojený heterodynový systém (množina n=1) a na svorky 2-2 je pripojený selektívny systém vo forme napríklad jednoduchého oscilačného obvodu.

Hlavné rovnice, ktoré popisujú fungovanie 6-pólovej siete, sú rovnice v tvare:

(1)

(2)

Výrazy (1) a (2) nezahŕňajú čas, pretože 6-pól považujeme za bezinerciálny. Pri odvodzovaní rovníc popisujúcich proces frekvenčnej konverzie budeme predpokladať, že napätie signálu U c je rádovo desiatky až stovky μV, čo nám umožňuje považovať frekvenčný menič za lineárny. Zároveň napätie s frekvenciou lokálneho oscilátora U g má rádovo desatiny a jednotky V. Preto ani U c ani U pr nespôsobujú zmenu parametrov nelineárneho prvku, nespôsobuje U g. funkcie f 1 a f 2 rozšíriť do Taylorovho radu v mocninách malých premenných U c a U pr, to znamená s obmedzením na zohľadnenie členov expanzie s U c a U pr v prvom stupni.

(3)

Derivácie, ktoré sú koeficientmi radu, sú určené pri a, to znamená pri pôsobení iba lokálneho napätia oscilátora;

pri

Fyzický význam:

Toto je vstupný prúd pri pôsobení U g.

- vstupná vodivosť.

- vodivosť spätnej konverzie.

Výstupný prúd počas pôsobenia lokálneho oscilátora pri absencii signálu.

- strmosť.

- výstupná vodivosť.

Pretože heterodynové napätie sa považuje za harmonické, napríklad kosínus: potom strmosť S(t) ako periodickú funkciu času možno znázorniť ako Fourierov rad:

Po dosadení do (3) a (4) dostaneme rovnicu priamej a inverznej transformácie:

a) priama konverzia ,

kde I pr - medzifrekvenčný prúd;

b) inverzná transformácia .

Parametre prevodníka.

1. Sklon prevodníka:

(skrat na výstupe)

8.8.1. Princíp frekvenčnej konverzie

Frekvenčná konverzia signálu je proces, ktorý zabezpečuje lineárny prenos spektra signálu na frekvenčnej osi bez zmeny jeho štruktúry. Obálka signálu a jeho počiatočná fáza sa v tomto prípade nemení. Inými slovami, frekvenčná konverzia neskresľuje zákon amplitúdy, frekvencie alebo fázy modulovaných kmitov.

Ako je zrejmé z definície, frekvenčná konverzia je sprevádzaná objavením sa nových zložiek spektra, t.j. vedie k obohateniu spektra signálu. Preto je možné takýto proces realizovať len s použitím nelineárnych alebo parametrických zariadení, ktoré zabezpečujú znásobenie konvertovaného signálu pomocnou harmonickou osciláciou, po ktorej nasleduje výber požadovaného frekvenčného rozsahu.

Ak sa na vstup multiplikátora privedú dva signály:

potom na výstupe dostaneme signál súčtu a rozdielových frekvencií:

kde je koeficient prenosu multiplikátora.

Výstupný filter, naladený napríklad na rozdielovú frekvenciu, zvýrazní zložku rozdielovej (strednej) frekvencie. Takéto nelineárne zariadenie je tzv mixér a zdroj harmonického kmitania - lokálny oscilátor.

Bloková schéma frekvenčného meniča je znázornená na obr. 8.41.

Ryža. 8.41. Schéma štruktúry frekvenčného meniča

Frekvenčná konverzia sa používa v superheterodynových prijímačoch na získanie medzifrekvenčného signálu. Hodnota medzifrekvencie by mala byť taká, aby sa pri vysokej selektivite prijímača bez väčších ťažkostí dosiahol veľký zisk. Vo vysielacích prijímačoch dlhých, stredných a krátkych vĺn a v prijímačoch s frekvenčnou moduláciou (v rozsahu metrových vĺn) -. Konverzia frekvencie signálu sa používa aj v radarových prijímačoch, v meracej techniky(spektrálne analyzátory, generátory atď.).

8.8.2. Obvody frekvenčného meniča

Ako bolo uvedené vyššie, proces frekvenčnej konverzie sa realizuje vynásobením konvertovaného signálu pomocnou harmonickou osciláciou, po ktorej nasleduje výber požadovaného frekvenčného rozsahu. Dá sa to urobiť dvoma spôsobmi, ktoré tvoria základ pre konštrukciu praktických obvodov frekvenčného meniča:

1. Súčet dvoch napätí (užitočný signál a signál lokálneho oscilátora) sa aplikuje na nelineárny prvok s následným výberom potrebných zložiek prúdového spektra. Ako nelineárne prvky sa používajú diódy, tranzistory a iné prvky s nelineárnou charakteristikou.

2. Napätím lokálneho oscilátora sa mení ľubovoľný parameter zmiešavača (strmosť I–V charakteristiky tranzistora, jalový parameter obvodu). Užitočný signál privedený na vstup takéhoto zmiešavača sa konvertuje so zodpovedajúcim obohatením spektra.

Na objasnenie hlavných vlastností procesu frekvenčnej konverzie zvážte niektoré obvody frekvenčného meniča.

a. Frekvenčné meniče na diódach

Schéma jednookruhového frekvenčného meniča na dióde je znázornená na obr. 8.42.

Ryža. 8.42. Jednoslučkový frekvenčný menič na dióde

Na vstupe prevodníka sú prijímané dva signály:

modulovaný úzkopásmový signál, ktorého nosná frekvencia sa musí preniesť povedzme do oblasti nižších frekvencií;

signál lokálneho oscilátora s konštantnou amplitúdou, frekvenciou a počiatočnou fázou.

Na nelineárny prvok sa teda aplikuje napätie

I–V charakteristiky diódy aproximujeme polynómom druhého stupňa

Potom môže byť prúd diódy znázornený takto:

Pojmy obsahujúce iba , , , zodpovedajú zložkám v spektre prúdu diódy s frekvenciami , , a . Preto nie sú zaujímavé z hľadiska frekvenčnej konverzie. Posledný termín má prvoradý význam. Práve to naznačuje prítomnosť komponentov s premenenými frekvenciami v aktuálnom spektre a:

Frekvenčná zložka zodpovedá posunu spektra signálu do nízkofrekvenčnej oblasti a frekvenčná zložka do vysokofrekvenčnej oblasti.

Výstupné napätie s požadovanou frekvenciou sa tvorí pomocou filtra (oscilačného obvodu) na výstupe meniča, naladeného na príslušnú frekvenciu. Filter by mal vybrať jeden komponent zo siedmich. Za predpokladu, že filter je naladený na rozdielovú (strednú) frekvenciu, dostaneme napätie na výstupe meniča rovné

Pre alebo je rozladenie frekvencie a , veľmi malé. V tomto prípade komponenty s frekvenciami signálu alebo lokálneho oscilátora selektívny systém neodfiltruje. Je tiež nežiaduce používať tento systém pri riešení problému frekvenčnej konverzie v rozsahu akustických frekvencií. V tomto prípade je vhodné použiť vyvážené schémy, ktoré poskytujú sebazničenie (kompenzáciu) nepotrebných komponentov. Na obr. 8.43, a a obr. 8.43,b sú znázornené schémy takýchto meničov na diódach.

Ryža. 8.43. Vyvážené frekvenčné meniče

V schéme na obr. 8,43 a výstupné napätie je

Pri získavaní výrazu pre sa berie do úvahy, že signálové napätie sa aplikuje na diódy obvodov v protifáze a napätie lokálneho oscilátora je vo fáze.

Dosadením výrazov za a do vzorca (8.5) dostaneme

Z toho vidno, že na výstupe symetrického meniča obr. 8.43,a neexistujú žiadne zložky s frekvenciami rovnými 0, , , , čo zjednodušuje riešenie problému získania výstupného signálu požadovanej frekvencie. Na výstup takéhoto meniča je však potrebné pripojiť aj volebný systém, aby sa signál filtroval s požadovanou frekvenciou.

Balančný menič Obr. 8.43, b je obvod, ktorý kombinuje dva vyvážené meniče. Diódy rôznych vetiev sú napájané signálom a napätím lokálneho oscilátora s rôznymi fázami. Činnosť takéhoto prevodníka je vysvetlená nasledujúcimi vzorcami:

Dosadením výrazov pre , , a do vzorca (8.6) dostaneme

Na výstupe meniča obr. 8.44,b chýba zložka s frekvenciou signálu (chýbajú aj zložky s frekvenciami 0, , , ). Filter na výstupe takéhoto prevodníka musí vybrať jeden z dvoch komponentov.

b. Tranzistorové frekvenčné meniče

Tranzistorové frekvenčné meniče sú široko používané v prijímacích kanáloch rádiotechnických systémov. Zároveň sa rozlišujú obvody meničov, v ktorých sa kombinujú funkcie zmiešavača a lokálneho oscilátora, a obvody meničov so signálom lokálneho oscilátora privádzaným zvonku. Viac stabilná práca poskytuje poslednú triedu meničov.

Podľa spôsobu zapnutia tranzistorov sa rozlišujú:

1. Meniče so zaradením tranzistora podľa obvodu so spoločným emitorom a podľa obvodu so spoločnou bázou.

Prevodníky so spoločnými žiaričmi sa častejšie používajú, pretože majú lepšie šumové charakteristiky a vyšší zisk napätia. Napätie lokálneho oscilátora môže byť privedené do základného obvodu alebo do obvodu emitora. V prvom prípade sa dosiahne väčší zisk, v druhom prípade lepšia stabilita zisku a dobré oddelenie medzi signálovým a heterodynovým obvodom.

2. Meniče na zosilňovačoch s kaskádovým spínaním tranzistorov.

3. Meniče na diferenciálnom zosilňovači.

4. Meniče na tranzistoroch s efektom poľa (s jedným a dvoma hradlami).

Hlavné vlastnosti a charakteristiky posledných troch skupín meničov sú určené vlastnosťami zosilňovačov, na základe ktorých sú postavené.

Na obr. 8.44 sú znázornené schémy frekvenčných meničov na planárnych tranzistoroch.

V schéme na obr. 8.44 a napätie signálu sa privádza do základného obvodu tranzistora, napätie lokálneho oscilátora do emitora. Obvod v kolektorovom obvode je naladený na strednú frekvenciu. Odpor a poskytujú potrebný režim činnosti zosilňovača (poloha pracovného bodu), odpor a kapacita - tepelná stabilizácia polohy pracovného bodu. Frekvenčná konverzia sa vykonáva zmenou frekvencie signálu lokálneho oscilátora prenosového koeficientu zosilňovacieho stupňa (I–V charakteristika tranzistora).

Ryža. 8.44. Schémy frekvenčných meničov na planárnych tranzistoroch

Tranzistorový frekvenčný menič znázornený na obr. 8.44, b, postavený pomocou diferenciálneho zosilňovača. Na jeho vstup sa privádza konvertovaný signál a na bázu tranzistora generátora stabilného prúdu sa privádza signál lokálneho oscilátora. Zisk a šumové číslo takýchto meničov sú približne rovnaké ako zodpovedajúce koeficienty zosilňovacieho stupňa.

Schémy frekvenčných meničov na tranzistoroch s efektom poľa sú znázornené na obr. 8.45, a - obvod s kombinovaným lokálnym oscilátorom a obr. 8.45, b - obvod využívajúci tranzistor s efektom poľa s dvoma izolovanými bránami.

Ryža. 8.45. Schémy frekvenčných meničov na tranzistoroch s efektom poľa

Na obr. 8,45, a tranzistor s efektom poľa s hradlom v tvare pn-prechod funguje ako zmiešavač a lokálny oscilátor zároveň. Signál je odoslaný do brány tranzistora. Napätie lokálneho oscilátora z časti heterodynového obvodu sa privádza do zdrojového obvodu tranzistora. Požadovaný režim tranzistora je zabezpečený vhodnou voľbou pracovného bodu pomocou automatického predpätia. Rezistor v obvode brány umožňuje odtok nábojov nahromadených na bráne. Záťaž meniča tvorí pásmová priepust naladená na požadovanú kombinačnú frekvenciu odberového prúdu. Pretože vstupné a výstupné odpory tranzistora s efektom poľa sú pomerne veľké, vstupný obvod k hradlu a obvod pásmového filtra k odtoku sú úplne pripojené.

V obvode tranzistorového frekvenčného meniča na tranzistore s efektom poľa s dvoma izolovanými bránami (obr. 8.45, b) sa obe brány používajú ako riadiace elektródy. Tranzistor v podstate pracuje pod vplyvom súčtu dvoch napätí. Napätie je generované konvertovaným signálom aplikovaným na prvé hradlo a napätie je generované signálom lokálneho oscilátora aplikovaným na druhé hradlo. Na kolektor tranzistora je pripojený oscilačný obvod naladený na rozdielovú frekvenciu. Výhodou tohto obvodu je zanedbateľná kapacitná väzba medzi obvodom napájania konvertovaného signálu a signálnym obvodom lokálneho oscilátora. V prítomnosti takéhoto spojenia môže byť frekvencia oscilácií lokálneho oscilátora zachytená signálom. V tomto prípade sa frekvencia signálu lokálneho oscilátora rovná frekvencii konvertovaného signálu, v dôsledku čoho nedôjde k frekvenčnej konverzii.

Frekvenčnú konverziu je možné vykonať aj pomocou parametrických obvodov. V takýchto obvodoch je napätie lokálneho oscilátora aplikované na nelineárnu kapacitu (varicap), ktorej hodnota sa mení podľa zákona heterodynového napätia.

ZÁVER

Aktuálny stav rádiotechnika sa vyznačuje intenzívnym vývojom metód a prostriedkov spracovania signálov, rozšíreným používaním digitálnych a informačných technológií. Zároveň nie je možné absolutizovať variabilitu základných fragmentov všeobecnej teórie rádiového inžinierstva, ktoré tvoria základ metód riešenia problémov analýzy a syntézy moderného rádiového inžinierstva a informačné systémy. Tak ako znalosť a voľná orientácia v rôznych matematických axiómach umožňujú dospieť k novým záverom a výsledkom, tak znalosť základných pojmov v oblasti modelovania signálov, metód a technických prostriedkov ich spracovania uľahčuje pochopenie nových, ba i na prvý pohľad veľmi zložité technológie. Len s takýmito znalosťami môže výskumník či dizajnér počítať s praktickou účinnosťou známeho princípu „know-how“ (ja viem ako).

Mnohé otázky priamo súvisiace s „deterministickým“ rádiovým inžinierstvom zostali mimo rámca tejto knihy. V prvom rade ide o problematiku generovania signálu, diskrétnej a číslicovej filtrácie, metód analýzy a konštrukcie parametrických a optoelektronických zariadení. Osobitnú pozornosť a samostatnú diskusiu si zasluhujú problémy štatistickej rádiotechniky, ktorých riešenie je nemysliteľné bez širokého rozhľadu v oblasti metód analýzy náhodných signálov a ich transformácií, metód riešenia klasických problémov optimálneho spracovania signálov pri ich detekcii a meraní.

Publikácia plánovaná na najbližšie obdobie študijná príručka venovaný úvahám o týchto problémoch s prihliadnutím na najnovšie teoretické a praktické výsledky.

LITERATÚRA

1. Gonorovsky, I. S. Rádiotechnické obvody a signály: učebnica pre vysoké školy. - M .: Rádio a komunikácia, 1986.

2. Baskakov, S. I. Rádiotechnické obvody a signály: učebnica pre vysoké školy. - M .: Vyššie. škola, 2000.

3. Rádiotechnické obvody a signály / D.V. Vasiliev, M.R. Vitol, Yu.N. Gorshenkov a ďalší; / Ed. A.K.Samoylo ​​​​- M. Rádio a komunikácia, 1990.

4. Nefedov V.I. Základy rádioelektroniky a spojov: Učebnica pre vysoké školy. - M .: Vyššie. škola, 2002.

5. Sergienko A.B. Digitálne spracovanie signálu. - Petrohrad: 2003.

6. Ivanov M.T., Sergienko A.B., Ushakov V.N. Teoretický základ rádiotechnika. Proc. príspevok pre vysoké školy. - M .: Vyššie. škola, 2002.

7. Manaev E.I. Základy rádioelektroniky. - M .: Rádio a komunikácia, 1990.

8. Bystrov Yu.A., Mironenko I.G. Elektronické obvody a zariadenia. - M .: Vyššie. škola, 1989.

9. Kayackas A.A. Základy rádioelektroniky. - M:. Vyššie škola, 1988.

10. Bronstein I.N., Semendyaev K.A. Príručka matematiky pre inžinierov a študentov VTUZ. – M.: Veda. Hlava. vyd. Fyzikálna matematika Literatúra, 1986.

11. Levin B.R. Teoretické základy štatistickej rádiotechniky. - M .: Rádio a komunikácia, 1989.

12. Gusev V.G., Gusev Yu.M. Elektronika. M.: Vyššie. škola, 1991.