Majhni hladilniki. Določitev značilnosti hladilnega agregata Hladilni agregat if 56 karakteristike

Hladilna enota

Enota IF-56 je zasnovana za hlajenje zraka v hladilni komori 9 (slika 2.1).

1 - kompresor; 2 - električni motor; 3 – ventilator; 4 - sprejemnik; 5 -kondenzator;

6 - filter-sušilec; 7 - plin; 8 - uparjalnik; 9 - hladilnik

riž. 2.2. Cikel hlajenja

V procesu dušenja tekočega freona v dušilki 7 (proces 4-5 in tel-diagram), delno izhlapi, medtem ko se glavno izhlapevanje freona zgodi v uparjalniku 8 zaradi toplote, odvzete zraku v hladilni komori (izobarično-izotermični proces 5-6 pri str 0 = konst in t 0 = konst). Pregreta para s temperaturo vstopi v kompresor 1, kjer se stisne iz tlaka str 0 do tlaka str K (politropna, realna kompresija 1-2d). Na sl. 2.2 prikazuje tudi teoretično, adiabatno kompresijo 1-2 A pri s 1 = konst. V kondenzatorju 4 se hlapi freona ohladijo na temperaturo kondenzacije (proces 2e-3), nato kondenzirajo (izobarično-izotermični proces 3-4 * pri str K = konst in t K = konst. V tem primeru se tekoči freon prehladi na temperaturo (proces 4*-4). Tekoči freon teče v sprejemnik 5, od koder teče skozi filter-sušilnik 6 do dušilke 7.

Tehnične podrobnosti

Uparjalnik 8 je sestavljen iz rebrastih baterij – konvektorjev. Baterije so opremljene z dušilko 7 s termostatskim ventilom. Prisilno zračno hlajen kondenzator 4, zmogljivost ventilatorja V B \u003d 0,61 m 3 / s.

Na sl. 2.3 prikazuje dejanski cikel parno-kompresijske hladilne naprave, zgrajene po rezultatih njenih preskusov: 1-2a - adiabatna (teoretična) kompresija pare hladilnega sredstva; 1-2d - dejanska kompresija v kompresorju; 2e-3 - izobarično hlajenje hlapov do
temperatura kondenzacije t TO; 3-4 * - izobarično-izotermna kondenzacija hlapov hladilnega sredstva v kondenzatorju; 4 * -4 - podhladitev kondenzata;
4-5 - dušenje ( h 5 = h 4), zaradi česar tekoče hladilno sredstvo delno izhlapi; 5-6 - izobarično-izotermično izhlapevanje v uparjalniku hladilne komore; 6-1 - izobarično pregrevanje suhe nasičene pare (točka 6, X= 1) do temperature t 1 .

riž. 2.3. Hladilni cikel v tel- diagram

Značilnosti delovanja

Glavni operativne značilnosti hladilna enota ima hladilno zmogljivost Q, poraba energije n, poraba hladilnega sredstva G in specifično hladilno zmogljivost q. Hladilna zmogljivost se določi po formuli, kW:

Q=Gq=G(h 1 – h 4), (2.1)

kje G– poraba hladilnega sredstva, kg/s; h 1 – parna entalpija na izhodu iz uparjalnika, kJ/kg; h 4 - entalpija tekočega hladiva pred dušilko, kJ/kg; q = h 1 – h 4 – specifična hladilna zmogljivost, kJ/kg.

Specifično volumetrični hladilna zmogljivost, kJ / m 3:

q v= q/v 1 = (h 1 – h 4)/v 1 . (2.2)

Tukaj v 1 je specifična prostornina pare na izstopu iz uparjalnika, m 3 / kg.

Pretok hladilnega sredstva se določi po formuli, kg/s:

G = Q DO /( h 2D - h 4), (2.3)

Q = c’popoldne V AT ( t IN 2 - t V 1). (2,4)

Tukaj V B \u003d 0,61 m 3 / s - zmogljivost ventilatorja, ki hladi kondenzator; t V 1, t B2 - temperatura zraka na vstopu in izstopu iz kondenzatorja, ºС; c’popoldne- povprečna volumetrična izobarna toplotna kapaciteta zraka, kJ / (m 3 K):

c’popoldne = (μ od pm)/(μ v 0), (2.5)

kjer (μ v 0) \u003d 22,4 m 3 / kmol - prostornina kilomola zraka pri normalni vrednosti fizične razmere; (μ od pm) je povprečna izobarična molarna toplotna kapaciteta zraka, ki je določena z empirično formulo, kJ/(kmol K):

(μ od pm) = 29,1 + 5,6 10 -4 ( t B1+ t IN 2). (2,6)

Teoretična moč adiabatne kompresije hlapov hladilnega sredstva v procesu 1-2 A, kW:

n A = G/(h 2A - h 1), (2.7)

Relativna adiabatna in dejanska hladilna zmogljivost:

k A = Q/n AMPAK; (2,8)

k = Q/n, (2.9)

ki predstavlja prenos toplote iz hladnega vira v vročega, na enoto teoretične moči (adiabatska) in dejanske (električna moč pogona kompresorja). Koeficient učinkovitosti ima enak fizični pomen in je določen s formulo.

Vrsta kompresorja:

hladilni bat neravni, enostopenjski, polnilna škatla, navp.

Namen za dela v stacionarnih in transportnih hladilnih napravah.

Tehnične specifikacije , ,

Parameter	Pomen
Hladilna zmogljivost, kW (kcal/h)	12,5 (10750)
freon	R12-22
Hod bata, mm	50
Premer cilindra, mm	67,5
Število valjev, kos	2
Hitrost ročične gredi, s -1	24
Prostornina, ki jo opisujejo bati, m 3 / h	31
Notranji premer priključenih sesalnih cevovodov, najmanj mm	25
Notranji premer priključenih injekcijskih cevovodov, najmanj mm	25
Skupne dimenzije, mm	368324390
Neto teža, kg	47

Lastnosti in opis kompresorja ...

Premer cilindra - 67,5 mm
Hod bata - 50 mm.
Število valjev - 2.
Nazivna hitrost gredi - 24s-1 (1440 vrt / min).
Dovoljeno je delovanje kompresorja pri vrtilni frekvenci gredi s-1 (1650 vrt/min).
Opisana prostornina bata, m3/h - 32,8 (pri n=24 s-1). 37,5 (pri n=27,5 s-1).
Vrsta pogona - prek prenosa klinastega jermena ali sklopke.

Hladilna sredstva:

R12 - GOST 19212-87

R22- GOST 8502-88

R142- TU 6-02-588-80

Kompresorji so popravljivi izdelki in zahtevajo redno vzdrževanje:

Vzdrževanje po 500 urah; 2000 h, z menjavo olja in čiščenjem plinskega filtra;
- Vzdrževanje po 3750 h:
- tekoče popravilo po 7600 urah;
- srednje, popravilo po 22500 urah;
- remont po 45000 urah

V procesu izdelave kompresorjev se zasnova njihovih komponent in delov nenehno izboljšuje. Zato se lahko v priloženem kompresorju posamezni deli in sklopi nekoliko razlikujejo od tistih, opisanih v potnem listu.

Načelo delovanja kompresorja je naslednje:

ko se motorna gred vrti, se bati vrnejo nazaj
progresivno gibanje. Ko se bat premakne navzdol v prostoru, ki ga tvorita valj in ventilska plošča, nastane vakuum, plošče sesalnih ventilov se upognejo in odprejo luknje v ventilski plošči, skozi katere prehajajo hlapi hladilnega sredstva v valj. Polnjenje s hlapi hladilnega sredstva se bo nadaljevalo, dokler bat ne doseže svojega spodnjega položaja. Ko se bat premakne navzgor, se sesalni ventili zaprejo. Tlak v valjih se bo povečal. Takoj, ko je tlak v jeklenki višji od tlaka v izpustnem vodu, bodo izpustni ventili odprli luknje v "ventilski plošči" za prehod hlapov hladilnega sredstva v izpustno votlino. Ko doseže zgornji položaj, se bo bat začel spuščati, izpustni ventili se bodo zaprli in v valju bo spet nastal vakuum. Nato se cikel ponovi. Ohišje motorja kompresorja (slika 1) je ulitek iz litega železa z nosilci za ležaje motorne gredi na koncih. Na eni strani pokrova ohišja motorja je grafitna uvodnica, na drugi strani pa je ohišje motorja zaprto s pokrovom, v katerem se nahaja zapiralo, ki služi kot omejevalnik ročične gredi. Karter ima dva čepa, od katerih eden služi za polnjenje kompresorja z oljem, drugi pa za izpust olja. Na stranski steni ohišja motorja je kontrolno steklo, namenjeno nadzoru nivoja olja v kompresorju. Prirobnica na vrhu bloka motorja je zasnovana za pritrditev bloka cilindrov nanj. Blok valja združuje dva cilindra v en litoželezni ulitek, ki ima dve prirobnici: zgornjo za pritrditev ventilske plošče na pokrov bloka in spodnjo za pritrditev na ohišje motorja. Da bi zaščitili kompresor in sistem pred zamašitvijo, je v sesalni votlini enote nameščen filter. Za zagotovitev vračanja olja, ki se nabira v sesalni votlini, je predviden čep z luknjo, ki povezuje sesalno votlino bloka z okrovom motorja. Skupino ojnice in bata sestavljajo bat, ojnica, prst. tesnilni in oljni strgalni obroči. Ventilska plošča je nameščena v zgornjem delu kompresorja med bloki cilindrov in pokrovom cilindra, sestavljena je iz ventilske plošče, plošč sesalnih in izpustnih ventilov, sedežev sesalnih ventilov, vzmeti, puš, vodil izpustnih ventilov. Ventilna plošča ima odstranljiva sedla sesalnih ventilov v obliki kaljenih jeklenih plošč z dvema podolgovatima režama v vsaki. Reže so zaprte z jeklenimi vzmetnimi ploščami, ki se nahajajo v utorih ventilne plošče. Sedla in plošča so pritrjeni z zatiči. Plošče izpustnega ventila so jeklene, okrogle, nameščene v obročastih utorih plošče, ki so sedeži ventilov. Da bi preprečili stranski premik, so plošče med delovanjem centrirane z vtisnjenimi vodili, katerih noge se naslanjajo na dno obročastega utora ventilske plošče. Zgoraj so plošče pritisnjene na ploščo ventila z vzmetmi, s pomočjo navadne palice, ki je pritrjena na ploščo s sorniki na pušah. V palici so pritrjeni 4 zatiči, na katere so nameščene puše, ki omejujejo dvig izpustnih ventilov. Puše so pritisnjene na vodila ventila z blažilnimi vzmetmi. V normalnih pogojih blažilne vzmeti ne delujejo; Služijo za zaščito ventilov pred zlomom med hidravličnimi udarci v primeru vdora tekočega hladilnega sredstva ali odvečnega olja v jeklenke. Plošča ventila je razdeljena z notranjo pregrado glave valja na sesalno in izpustno votlino. V zgornjem, skrajnem položaju bata med ploščo ventila in dnom bata je reža 0,2 ... 0,17 mm, imenovana linearni mrtvi prostor.Tevilo tesni pogonski konec ročične gredi, ki gre ven. Vrsta polnilne škatle - grafitna samoporavnavna. Zaporni ventili - sesalni in izpustni, se uporabljajo za priključitev kompresorja na hladilni sistem. Na telo zapornega ventila na navoju je pritrjen kotni ali ravni priključek, pa tudi priključek ali T-priključek za priključne naprave. Pri vrtenju vretena v skrajnem položaju v smeri urinega kazalca tuljava blokira glavni prehod skozi ventil v sistem in odpre prehod do armature. Ko se vreteno vrti v nasprotni smeri urinega kazalca, v skrajnem položaju s stožcem zapre prehod do fitinga in popolnoma odpre glavni prehod skozi ventil v sistem in blokira prehod do T-cevi. V vmesnih položajih je prehod odprt tako do sistema kot do tee. Mazanje gibljivih delov kompresorja poteka z brizganjem. Mazanje ležajev ojnice ročične gredi poteka skozi izvrtane nagnjene kanale v zgornjem delu spodnje ojnice. Zgornja glava ojnice je mazana z oljem, ki teče iz znotraj dno, bat in pade v izvrtano luknjo zgornje glave ojnice. Za zmanjšanje prenosa olja iz ohišja ročične gredi se olje uporablja s pomočjo odstranljivega obroča na batu, ki nekaj olja s sten cilindra vrže nazaj v ohišje ročične gredi.

Količina olja za polnjenje: 1,7 + - 0,1 kg.

Hladilna zmogljivost in efektivna moč, glejte tabelo:

Opcije	R12		R22	R142
Opcije	n=24 s-¹	n=24 s-¹	n=27,5 s-1	n=24 s-¹
Hladilna zmogljivost, kW	8,13	9,3	12,5	6,8
Učinkovita moč, kW	2,65	3,04	3,9	2,73

Opombe: 1. Podatki so podani na način: vrelišče - minus 15°С; temperatura kondenzacije - 30°С; temperatura sesanja - 20°C; temperatura tekočine pred dušilno napravo 30 ° C - za freone R12, R22; vrelišče - 5°C; temperatura kondenzacije - 60 C; temperatura sesanja - 20 ° C, temperatura tekočine pred dušilno napravo - 60 ° C - za freon 142;

Dovoljeno je odstopanje od nazivnih vrednosti hladilne zmogljivosti in efektivne moči znotraj ± 7%.

Razlika med izstopnim in sesalnim tlakom ne sme presegati 1,7 MPa (17 kgf/s*1), razmerje med izstopnim in sesalnim tlakom pa ne sme presegati 1,2.

Temperatura izpusta ne sme preseči 160 °C za R22 in 140 °C za R12 in R142.

Projektni tlak 1,80 MPa (1,8 kgf.cm2)

Kompresorji morajo ohraniti tesnost, ko so testirani z nadtlakom 1,80 MPa (1,8 kgf.cm2).

Pri delovanju z R22, R12 in R142 mora biti sesalna temperatura:

tvs=t0+(15…20°С) pri t0 ≥ 0°С;

tvs=20°С pri -20°С< t0 < 0°С;

tair= t0 + (35…40°С) pri t0< -20°С;

Ministrstvo za izobraževanje in znanost Ruske federacije

NOVOSIBIRSKA DRŽAVNA TEHNIČNA UNIVERZA

_____________________________________________________________

SPECIFIKACIJA
HLADILNI Agregat

Smernice

za študente FES vseh oblik izobraževanja

Novosibirsk
2010

UDK 621.565(07)

Sestavil: kand. tehn. znanosti, izr. ,

Recenzent: dr. tehn. znanosti, prof.

Delo je bilo pripravljeno na Katedri za termoelektrarne

tehniška univerza, 2010

NAMEN LABORATORIJSKEGA DELA

1. Praktično utrjevanje znanja o drugem zakonu termodinamike, ciklih, hladilnih napravah.

2. Seznanitev s hladilno enoto IF-56 in njenimi tehničnimi lastnostmi.

3. Študija in konstrukcija ciklov hladilnih enot.

4. Določitev glavnih značilnosti hladilne enote.

1. TEORETIČNE OSNOVE DELA

HLADILNI Agregat

1.1. Povratni Carnotov cikel

Hladilna enota je zasnovana za prenos toplote iz hladnega vira v vročega. Po Clausiusovi formulaciji drugega zakona termodinamike toplota ne more sama prehajati s hladnega telesa na vroče. V hladilni napravi se takšen prenos toplote ne zgodi sam po sebi, ampak zaradi mehanske energije kompresorja, porabljene za stiskanje hlapov hladilnega sredstva.

Glavna karakteristika hladilne naprave je koeficient učinkovitosti, katerega izraz dobimo iz enačbe prvega zakona termodinamike, zapisane za obratni cikel hladilne naprave, ob upoštevanju dejstva, da je za kateri koli cikel sprememba notranje energije delovne tekočine D u= 0, in sicer:

q= q 1 – q 2 = l, (1.1)

kje q 1 – toplota, oddana izviru tople vode; q 2 - toplota, odvzeta iz vira hladu; l– mehansko delovanje kompresorja.

Iz (1.1) sledi, da se toplota prenaša na vroč vir

q 1 = q 2 + l, (1.2)

koeficient učinkovitosti je delež toplote q 2 prenesenega iz hladnega vira v vroč vir na enoto porabljenega dela kompresorja

(1.3)

Največja vrednost koeficienta učinkovitosti za dano temperaturno območje med T gore vročih in T hlad hladnih virov toplote ima obratni Carnotov cikel (slika 1.1),

riž. 1.1. Povratni Carnotov cikel

za katere dovedena toplota pri t 2 = konst od vira hladu do delovne tekočine:

q 2 = T 2 ( s 1 – s 4) = T 2 Ds (1,4)

in oddano toploto t 1 = konst od delovne tekočine do hladilnega vira:

q 1 = T ena · ( s 2 – s 3) = T 1 Ds, (1,5)

V obratnem Carnotovem ciklu: 1-2 - adiabatna kompresija delovne tekočine, zaradi česar se temperatura delovne tekočine T 2 postane bolj vroče T vroče izvirske gore; 2-3 - izotermično odvajanje toplote q 1 od delovne tekočine do vročega izvira; 3-4 - adiabatna ekspanzija delovne tekočine; 4-1 - izotermna oskrba s toploto q 2 od vira hladu do delovne tekočine. Ob upoštevanju razmerij (1.4) in (1.5) lahko enačbo (1.3) za koeficient učinkovitosti povratnega Carnotovega cikla predstavimo kot:

Višja kot je vrednost e, učinkovitejši je hladilni cikel in manj dela l potrebno za prenos toplote q 2 od hladnega vira do vročega.

1.2. Hladilni cikel s kompresijo pare

Izotermno dovajanje in odvajanje toplote v hladilni enoti je mogoče izvesti, če je hladilno sredstvo tekočina z nizkim vreliščem, katere vrelišče pri atmosferskem tlaku je t 0 £ 0 oC, pri negativnih temperaturah vrelišča pa vrelni tlak str 0 mora biti večji od atmosferskega, da preprečite vstop zraka v uparjalnik. nizki kompresijski tlaki omogočajo, da so kompresor in drugi elementi hladilne enote lahki. S precejšnjo latentno toploto uparjanja r zaželene so majhne specifične količine v, kar omogoča zmanjšanje dimenzij kompresorja.

Amoniak NH3 je dobro hladilno sredstvo (vrelišče t k = 20 °C, tlak nasičenja str k = 8,57 bar in pri t 0 \u003d -34 ° C, str 0 = 0,98 bara). Njegova latentna toplota uparjanja je višja kot pri drugih hladilnih sredstvih, vendar sta njegovi slabosti toksičnost in jedkost glede na barvne kovine, zato se amoniak ne uporablja v gospodinjskih hladilnih enotah. Dobra hladilna sredstva sta metil klorid (CH3CL) in etan (C2H6); Žveplov dioksid (SO2) se zaradi visoke toksičnosti ne uporablja.

Freoni, fluoroklorovi derivati najpreprostejših ogljikovodikov (predvsem metana), se pogosto uporabljajo kot hladilna sredstva. Izrazite lastnosti Freoni so njihova kemična odpornost, nestrupenost, pomanjkanje interakcije s strukturnimi materiali, ko t < 200 оС. В прошлом веке наиболее широкое распространение получил R12, или фреон – 12 (CF2CL2 – дифтордихлорметан), который имеет следующие теплофизические характеристики: молекулярная масса m = 120,92; температура кипения при атмосферном давлении str 0 = 1 bar; t 0 = -30,3 oC; kritični parametri R12: str cr = 41,32 bara; t cr = 111,8 °C; v cr = 1,78×10-3 m3/kg; adiabatni eksponent k = 1,14.

Proizvodnja freona-12, kot snovi, ki uničuje ozonski plašč, je bila v Rusiji prepovedana leta 2000, dovoljena je le uporaba že proizvedenega R12 ali ekstrahiranega iz opreme.

2. delovanje hladilne enote IF-56

2.1. hladilni agregat

Enota IF-56 je zasnovana za hlajenje zraka v hladilni komori 9 (slika 2.1).

Ventilator" href="/text/category/ventilyator/" rel="bookmark">ventilator; 4 - sprejemnik; 5 -kondenzator;

6 - filter-sušilec; 7 - plin; 8 - uparjalnik; 9 - hladilnik

riž. 2.2. Cikel hlajenja

V procesu dušenja tekočega freona v dušilki 7 (proces 4-5 in tel-diagram), delno izhlapi, medtem ko se glavno izhlapevanje freona zgodi v uparjalniku 8 zaradi toplote, odvzete zraku v hladilni komori (izobarično-izotermični proces 5-6 pri str 0 = konst in t 0 = konst). Pregreta para s temperaturo vstopi v kompresor 1, kjer se stisne iz tlaka str 0 do tlaka str K (politropna, realna kompresija 1-2d). Na sl. 2.2 prikazuje tudi teoretično, adiabatno stiskanje 1-2A pri s 1 = konst..gif" width="16" height="25"> (proces 4*-4). Tekoči freon teče v sprejemnik 5, od koder teče skozi filter-sušilec 6 do dušilke 7.

Tehnične podrobnosti

Na sl. 2.3 prikazuje dejanski cikel parno-kompresijske hladilne naprave, zgrajene po rezultatih njenih preskusov: 1-2a - adiabatna (teoretična) kompresija pare hladilnega sredstva; 1-2d - dejanska kompresija v kompresorju; 2e-3 - izobarično hlajenje hlapov do
temperatura kondenzacije t TO; 3-4* - izobarično-izotermna kondenzacija hlapov hladilnega sredstva v kondenzatorju; 4*-4 – nadhlajevanje kondenzata;
4-5 - dušenje ( h 5 = h 4), zaradi česar tekoče hladilno sredstvo delno izhlapi; 5-6 - izobarično-izotermično izhlapevanje v uparjalniku hladilne komore; 6-1 - izobarično pregrevanje suhe nasičene pare (točka 6, X= 1) do temperature t 1.

riž. 2.3. Hladilni cikel v tel- diagram

2.2. značilnosti delovanja

Glavne značilnosti delovanja hladilne enote so hladilna zmogljivost Q, poraba energije n, poraba hladilnega sredstva G in specifično hladilno zmogljivost q. Hladilna zmogljivost se določi po formuli, kW:

Q = Gq = G(h 1 – h 4), (2.1)

Specifično volumetrični hladilna zmogljivost, kJ/m3:

q v= q/ v 1 = (h 1 – h 4)/v 1. (2.2)

Tukaj v 1 – specifična prostornina pare na izhodu iz uparjalnika, m3/kg.

Pretok hladilnega sredstva se določi po formuli, kg/s:

G = Q TO/( h 2D - h 4), (2.3)

Q = c’popoldneV AT( t IN 2 - t V 1). (2,4)

Tukaj V B \u003d 0,61 m3 / s - zmogljivost ventilatorja, ki hladi kondenzator; t V 1, t B2 - temperatura zraka na vstopu in izstopu iz kondenzatorja, ºС; c’popoldne povprečna volumetrična izobarna toplotna kapaciteta zraka, kJ/(m3 K):

c’popoldne = (μ cpm)/(μ v 0), (2.5)

kjer (μ v 0) = 22,4 m3/kmol je prostornina kilomola zraka pri normalnih fizikalnih pogojih; (μ cpm) je povprečna izobarična molarna toplotna kapaciteta zraka, ki je določena z empirično formulo, kJ/(kmol K):

(μ cpm) = 29,1 + 5,6 10-4( t B1+ t IN 2). (2,6)

Teoretična moč adiabatne kompresije hlapov hladilnega sredstva v procesu 1-2A, kW:

n A = G/(h 2A - h 1), (2.7)

Relativna adiabatna in dejanska hladilna zmogljivost:

k A = Q/n AMPAK; (2,8)

k = Q/n, (2.9)

ε = ( h 1 – h 4)/(h 2D - h 1). (2.10)

3. Test hlajenja

Po zagonu hladilne enote je treba počakati, da se vzpostavi stacionarni način ( t 1 = konst t 2D = const), nato izmerite vse odčitke instrumentov in jih vnesite v tabelo meritev 3.1, na podlagi katerih rezultatov sestavite cikel hladilne enote v tel- in ts-koordinira z uporabo diagrama pare za freon-12, prikazanega na sl. 2.2. Izračun glavnih značilnosti hladilne enote je izveden v tabeli. 3.2. Temperature izhlapevanja t 0 in kondenzacija t K se nahaja glede na tlak str 0 in str K po tabeli. 3.3. Absolutni pritiski str 0 in str K je določen s formulami, bar:

str 0 = B/750 + 0,981str 0M, (3,1)

str K = B/750 + 0,981str KM, (3,2)

kje AT- barometrični tlak, mm. rt. Umetnost.; str 0M - nadtlak izhlapevanja po manometru, atm; str KM - presežni tlak kondenzacije po manometru, atm.

Tabela 3.1

Rezultati meritev

Vrednost	Dimenzija	Pomen	Opomba
tlak izhlapevanja, str 0M			z manometrom
Kondenzacijski tlak, str KM			z manometrom
Temperatura v hladilniku t HC			s termočlenom 1
Temperatura hlapov hladilnega sredstva pred kompresorjem, t 1			s termočlenom 3
Temperatura hlapov hladilnega sredstva po kompresorju, t 2D			s termočlenom 4
Temperatura kondenzata po kondenzatorju, t 4			s termočlenom 5
Temperatura zraka za kondenzatorjem, t V 2			s termočlenom 6
Temperatura zraka pred kondenzatorjem, t V 1			s termočlenom 7
Pogonska moč kompresorja, n			po vatmetru
tlak izhlapevanja, str 0			po formuli (3.1)
temperatura izhlapevanja, t 0			glede na tabelo (3,3)
Kondenzacijski tlak, str Za			po formuli (3.2)
temperatura kondenzacije, t Za			glede na tabelo 3.3
Entalpija hlapov hladilnega sredstva pred kompresorjem, h 1 = f(str 0, t 1)			na tel- diagram
Entalpija hlapov hladilnega sredstva po kompresorju, h 2D = f(str TO, t 2D)			na tel- diagram
Entalpija hlapov hladilnega sredstva po adiabatni kompresiji, h 2A			na ph- diagram
Entalpija kondenzata po kondenzatorju, h 4 = f(t 4)			na ph- diagram
Specifična prostornina pare pred kompresorjem, v 1=f(str 0, t 1)			na tel- diagram
Pretok zraka skozi kondenzator V AT			Glede na potni list ventilator

Tabela 3.2

Izračun glavnih značilnosti hladilne naprave

Vrednost	Dimenzija		Pomen
Povprečna molarna toplotna kapaciteta zraka, (m zpopoldne)	kJ/(kmol×K)	29,1 + 5,6×10-4( t B1+ t IN 2)
Volumetrična toplotna kapaciteta zraka, z¢ strm	kJ/(m3×K)	(m cp m) / 22.4
c¢ str m V AT( t IN 2 - t V 1)
poraba hladilnega sredstva, G		Q DO / ( h 2D - h 4)
Specifična hladilna zmogljivost, q		h 1 – h 4
hladilna zmogljivost, Q		Gq
Specifična volumetrična hladilna zmogljivost, qV		Q / v 1
adiabatska moč, n a		G(h 2A - h 1)
Relativna adiabatna hladilna zmogljivost, Za AMPAK		Q / n AMPAK
Relativna realna hladilna zmogljivost, Za		Q / n
koeficient učinkovitosti, e		q / (h 2D - h 1)

Tabela 3.3

Tlak nasičenja freona-12 (CF2 Cl2 – difluorodiklorometan)

1. Shema in opis hladilne enote.

2. Tabele meritev in izračunov.

3. Opravljena naloga.

telovadba

1. Vgradite hladilni krog tel-diagram (slika P.1).

2. Naredite tabelo. 3.4 uporaba tel- diagram.

Tabela 3.4

Izhodiščni podatki za izgradnjo cikla hladilne naprave vts - koordinate

2. Vgradite hladilni krog ts-diagram (slika P.2).

3. Določite vrednost koeficienta učinkovitosti obratnega Carnotovega cikla po formuli (1.6) za T 1 = T K in T 2 = T 0 in ga primerjajte s COP dejanske namestitve.

LITERATURA

1. Šarov, Ju. I. Primerjava ciklov hladilnih enot z uporabo alternativnih hladilnih sredstev / // Energija in toplotna energija. - Novosibirsk: NSTU. - 2003. - Št. 7, - S. 194-198.

2. Kirillin, V. A. Tehnična termodinamika / , . – M.: Energija, 1974. – 447 str.

3. Vargaftik, N. B. Referenčna knjiga termofizikalne lastnosti plini in tekočine / . - M .: znanost, 1972. - 720 str.

4. Andrjuščenko, A.I. Osnove tehnične termodinamike realnih procesov / . - M .: Višja šola, 1975.

Vsi mali hladilni stroji, proizvedeni pri nas, so freonski. Niso serijsko proizvedeni za delovanje na drugih hladilnih sredstvih.

Sl.99. Shema hladilnega stroja IF-49M:

1 - kompresor, 2 - kondenzator, 3 - ekspanzijski ventili, 4 - uparjalniki, 5 - izmenjevalnik toplote, 6 - občutljivi vložki, 7 - tlačno stikalo, 8 - regulacijski ventil vode, 9 - sušilnik, 10 - filter, 11 - elektromotor , 12 - magnetno stikalo.

Majhni hladilni stroji temeljijo na freonskih kompresorsko-kondenzacijskih enotah ustrezne zmogljivosti, omenjene zgoraj. Industrija proizvaja majhne hladilnike predvsem z enotami z zmogljivostjo od 3,5 do 11 kW. Sem spadajo stroji IF-49 (slika 99), IF-56 (slika 100), KhM1-6 (slika 101); XMV1-6, XM1-9 (slika 102); HMV1-9 (slika 103); stroji brez posebnih znamk z enotami AKFV-4M (slika 104); AKFV-6 (slika 105).

Slika 104. Shema hladilnega stroja z enoto AKFV-4M;

1 - kondenzator KTR-4M, 2 - izmenjevalnik toplote TF-20M; 3 - krmilni ventil vode VR-15, 4 - tlačno stikalo RD-1, 5 - kompresor FV-6, 6 - elektromotor, 7 - filter-sušilec OFF-10a, 8 - uparjalniki IRSN-12,5M, 9 - ekspanzijski ventili TRV -2M, 10 - občutljive kartuše.

V velikem številu se proizvajajo tudi stroji z enotami VS-2,8, FAK-0,7E, FAK-1,1E in FAK-1,5M.

Vsi ti stroji so namenjeni neposrednemu hlajenju stacionarnih hladilnih komor in raznih trgovskih hladilnih naprav v gostinskih obratih in trgovinah z živili.

Kot uparjalniki se uporabljajo stenske rebraste baterije IRSN-10 ali IRSN-12,5.

Vsi stroji so popolnoma avtomatizirani in opremljeni s termostatskimi ventili, tlačnimi stikali in regulacijskimi ventili za vodo (če je stroj opremljen z vodno hlajenim kondenzatorjem). Relativno veliki od teh strojev - XM1-6, XMB1-6, XM1-9 in XMB1-9 - so opremljeni tudi z elektromagnetnimi ventili in temperaturnim stikalom komore, en skupni elektromagnetni ventil je nameščen na ojačitveni plošči pred tekočino. zbiralnik, s katerim lahko izklopite dovod freona v vse uparjalnike hkrati, in komorne elektromagnetne ventile - na cevovodih, ki dovajajo tekoči freon v hladilne naprave komor. Če so komore opremljene z več hladilnimi napravami in se jim freon dovaja po dveh cevovodih (glej diagrame), potem je na enem od njih nameščen elektromagnetni ventil, tako da se vse hladilne naprave komore ne izklopijo skozi ta ventil, ampak samo tiste, ki jih hrani.

Enota IF-56 je zasnovana za hlajenje zraka v hladilni komori 9 (slika 2.1). glavni elementi so: freonski batni kompresor 1, zračno hlajeni kondenzator 4, dušilka 7, izparilne baterije 8, filter-sušilec 6, napolnjen s sušilnim sredstvom - silikagelom, sprejemnik 5 za zbiranje kondenzata, ventilator 3 in električni motor 2.

riž. 2.1. Shema hladilne enote IF-56:

Tehnične podrobnosti

Znamka kompresorja
Število valjev
Prostornina, opisana z bati, m3/h
hladilno sredstvo
Hladilna zmogljivost, kW
pri t0 = -15 °С: tк = 30 °С
pri t0 = +5 °С tк = 35 °С
Moč električnega motorja, kW
Zunanja površina kondenzatorja, m2
Zunanja površina uparjalnika, m2

Uparjalnik 8 je sestavljen iz dveh rebrastih baterij – konvektorjev. baterije so opremljene z dušilko 7 s termostatskim ventilom. Prisilno zračno hlajen kondenzator 4, zmogljivost ventilatorja

VB = 0,61 m3/s.

Na sl. Sliki 2.2 in 2.3 prikazujeta dejanski cikel parno-kompresijske hladilne naprave, zgrajene po rezultatih njenih preskusov: 1 - 2a - adiabatna (teoretična) kompresija pare hladilnega sredstva; 1 - 2d - dejanska kompresija v kompresorju; 2d - 3 - izobarično hlajenje hlapov do

temperatura kondenzacije tk; 3 - 4* - izobarično-izotermna kondenzacija hlapov hladilnega sredstva v kondenzatorju; 4* - 4 - podhladitev kondenzata;

4 - 5 - dušenje (h5 = h4), zaradi česar tekoče hladilno sredstvo delno izhlapi; 5 - 6 - izobarično-izotermično izhlapevanje v uparjalniku hladilne komore; 6 – 1 – izobarično pregrevanje suhe nasičene pare (točka 6, х = 1) do temperature t1.