Kako zagotoviti zahtevano intenzivnost namakanja. Določitev intenzivnosti namakanja naprav za gašenje požara z vodo. Toplotna občutljivost ključavnice

V ZSSR je bil glavni proizvajalec škropilnic Odesa tovarna "Spetsavtomatika", ki je izdelovala tri vrste škropilnic, nameščenih z rozeto navzgor ali navzdol, s pogojnim premerom iztoka 10; 12 in 15 mm.

Glede na rezultate obsežnih testov za te škropilnike so bili zgrajeni namakalni diagrami v širokem razponu tlakov in vgradnih višin. V skladu s pridobljenimi podatki so bili v SNiP 2.04.09-84 določeni standardi za njihovo namestitev (odvisno od požarne obremenitve) na razdalji 3 ali 4 m drug od drugega. Ti standardi so brez sprememb vključeni v NPB 88-2001.

Trenutno večina namakalnikov prihaja iz tujine, saj Ruski proizvajalci PA "Spets-avtomatika" (Biysk) in CJSC "Ropotek" (Moskva) ne moreta v celoti zadovoljiti povpraševanja domačih potrošnikov po njih.

V prospektih za tuje škropilnike praviloma ni podatkov o večini tehničnih parametrov, ki jih urejajo domači standardi. V zvezi s tem ni mogoče izvesti primerjalne ocene kazalnikov kakovosti iste vrste izdelkov, ki jih proizvajajo različna podjetja.

Certifikacijski testi ne zagotavljajo izčrpnega preverjanja začetnih hidravličnih parametrov, potrebnih za načrtovanje, na primer diagramov intenzivnosti namakanja znotraj zaščitenega območja, odvisno od tlaka in višine škropilne instalacije. Ti podatki praviloma tudi niso na voljo v tehnični dokumentaciji, vendar brez teh podatkov ni mogoče pravilno izvesti projektiranja AUP.

Predvsem najpomembnejši parameter škropilnikov, ki je potreben za načrtovanje AFS, je intenzivnost namakanja zavarovanega prostora, odvisno od tlaka in višine namestitve škropilnikov.

Odvisno od zasnove škropilnika lahko površina namakanja ostane nespremenjena, se zmanjša ali poveča, ko se tlak poveča.

Na primer, diagrami namakanja univerzalne škropilnice tipa CU/P, nameščena vtičnica navzgor, se skoraj rahlo spreminja od dovodnega tlaka v območju 0,07-0,34 MPa (slika IV. 1.1). Nasprotno, namakalni diagrami škropilnika te vrste, nameščenega z vtičnico navzdol, se intenzivneje spreminjajo, ko se dovodni tlak spremeni v istih mejah.

Če namakana površina razpršilnika ostane nespremenjena, ko se tlak spremeni, potem znotraj namakalne površine 12 m 2 (krog R ~ 2 m) lahko izračunate tlak P t, pri kateri je zagotovljena intenzivnost namakanja, ki jo zahteva projekt i m:

kje R n in i n - tlak in ustrezna vrednost intenzivnosti namakanja po GOST R 51043-94 in NPB 87-2000.

Vrednote i n in R n odvisno od premera iztoka.

Če se površina namakanja z naraščajočim tlakom zmanjšuje, potem intenzivnost namakanja v primerjavi z enačbo (IV. 1.1) izraziteje naraste, vendar je treba upoštevati, da je treba zmanjšati tudi razdaljo med škropilniki.

Če se z naraščajočim tlakom površina namakanja poveča, se lahko intenzivnost namakanja rahlo poveča, ostane nespremenjena ali se znatno zmanjša. V tem primeru je metoda izračuna za določanje intenzivnosti namakanja glede na tlak nesprejemljiva, zato je razdaljo med škropilniki mogoče določiti samo z namakalnimi diagrami.

Primeri neučinkovitosti gašenja AFS, opaženi v praksi, so pogosto posledica nepravilnega izračuna hidravličnih krogov AFS (nezadostna intenzivnost namakanja).

Diagrami namakanja, navedeni v ločenih prospektih tujih podjetij, označujejo vidno mejo območja namakanja, ne pa številčna značilnost intenzivnosti namakanja in le zavajajo strokovnjake projektantskih organizacij. Na primer, na namakalnih diagramih univerzalnega škropilnika tipa CU/P meje namakalnega območja niso označene s številčnimi vrednostmi intenzivnosti namakanja (glej sliko IV.1.1) .

Predhodno oceno takšnih diagramov je mogoče narediti na naslednji način.

Na urniku q = f(K, P)(Sl. IV. 1.2) pretok iz sprinklerja je določen s koeficientom učinkovitosti TO, določeno v tehnični dokumentaciji, in tlak na pripadajoči parceli.

Za škropilnico pri Za= 80 in P = 0,07 MPa q p =007~ 67 l/min (1,1 l/s).

V skladu z GOST R 51043-94 in NPB 87-2000 morajo pri tlaku 0,05 MPa koncentrične namakalne škropilnice s premerom iztoka od 10 do 12 mm zagotavljati intenzivnost najmanj 0,04 l / (cm 2).

Določimo pretok iz razpršilnika pri tlaku 0,05 MPa:

q p=0,05 = 0,845 q p ≈ = 0,93 l/s. (IV. 1.2)

Ob predpostavki, da namakanje znotraj določeno območje radij namakanja R≈3,1 m (glej sliko IV. 1.1, a) enakomerno in vse gasilno sredstvo se porazdeli samo na zaščiteno območje, določimo povprečno intenzivnost namakanja:

Tako ta intenzivnost namakanja v danem diagramu ne ustreza standardni vrednosti (potrebna je vsaj 0,04 l / (s * m 2). Da bi ugotovili, ali ta zasnova škropilnika izpolnjuje zahteve GOST R 51043-94 in NPB 87- 2000 na površini 12 m 2 (polmer ~2 m), so potrebni ustrezni testi.

Za kvalificirano zasnovo AFS mora tehnična dokumentacija za škropilnike vsebovati namakalne diagrame glede na tlak in višino namestitve. Podobni diagrami univerzalnega škropilnika tipa RPTK so prikazani na sl. IV. 1.3, in za brizgalne, ki jih proizvaja PA "Spetsavtomatika" (Biysk) - v Dodatku 6.

Glede na zgornje diagrame namakanja za to zasnovo škropilnikov je mogoče narediti ustrezne zaključke o vplivu pritiska na intenzivnost namakanja.

Na primer, če je škropilnik RPTK nameščen na glavo, potem je pri višini namestitve 2,5 m intenzivnost namakanja praktično neodvisna od tlaka. Znotraj območja cone s polmeri 1,5; 2 in 2,5 m se intenzivnost namakanja z 2-kratnim povečanjem tlaka poveča za 0,005 l / (s * m 2), to je za 4,3-6,7%, kar kaže na znatno povečanje površine namakanja. Če z 2-kratnim povečanjem tlaka površina namakanja ostane nespremenjena, se mora intenzivnost namakanja povečati za 1,41-krat.

Pri vgradnji razpršilnika RPTK z nastavkom navzdol se intenzivnost namakanja izraziteje poveča (za 25-40%), kar kaže na rahlo povečanje namakalne površine (če je bila namakalna površina nespremenjena, bi se morala intenzivnost povečati za 41%). ).

Izbira gasilnega sredstva, načina gašenja in vrste avtomatske gasilne naprave.

Možni OTV so izbrani v skladu z NPB 88-2001. Upoštevajoč informacije o uporabnosti gasilnih sredstev za avtomatske gasilne aparate glede na razred požara in lastnosti materialnih sredstev, ki se nahajajo, se strinjam s priporočili za gašenje požarov razreda A1 (A1-gorenje). trdne snovi ki ga spremlja tlenje), je primerna fino razpršena voda ekspanzijskega ventila.

V izračunani grafični nalogi sprejmemo AUP-TRV. V obravnavani stanovanjski stavbi bo to vodna vrvica (za prostore z minimalno temperaturo zraka 10 ° C in več). Sprinklerske instalacije so sprejemljive v prostorih s povečano požarna nevarnost. Načrtovanje inštalacij ekspanzijskih ventilov je treba izvesti ob upoštevanju arhitekturne zasnove načrtovalske rešitve prostora, ki ga je treba zaščititi, in tehničnih parametrov, tehničnih nastavitev ekspanzijskega ventila, navedenih v dokumentaciji za škropilnice ali modularne instalacije ekspanzijskih ventilov. Parametri projektiranega razpršilnika AFS (intenzivnost namakanja, poraba OTV, najmanjša namakalna površina, trajanje oskrbe z vodo in največja razdalja med razpršilniki so določeni v skladu. V oddelku 2.1 je bila določena skupina prostorov v RGZ Za zaščito prostorov je treba uporabiti sprinklerje B3 - “Maxtop”.

Tabela 3

Parametri namestitve za gašenje požara.

2.3. Trasiranje gasilnih sistemov.

Na sliki je prikazana shema usmerjanja, po kateri je treba v zaščiteni prostor namestiti sprinkler:

Slika 1.

Število brizgalk v enem delu naprave ni omejeno. Hkrati je za oddajo signala, ki določa lokacijo požara v stavbi, ter za vklop opozorilnih in odvodnih sistemov priporočljivo namestiti detektorje pretoka tekočine z vzorcem odziva na dovodne cevovode. Za skupino 4 mora biti najmanjša razdalja od zgornjega roba predmetov do brizgalk 0,5 metra. Razdalja od izhoda sprinkler sprinklerja, nameščenega navpično, do talne ravnine mora biti od 8 do 40 cm, v načrtovanem AFS pa se predvideva, da je ta razdalja 0,2 m. Znotraj enega varovanega elementa je treba vgraditi posamezne sprinklerje z enakim premerom, tip sprinklerja se določi z rezultatom hidravličnega izračuna.

3. Hidravlični izračun gasilnega sistema.

Hidravlični izračun sprinklerskega omrežja se izvede z namenom:

1. Določitev pretoka vode

2. Primerjava specifične porabe intenzivnosti namakanja z regulativno zahtevo.

3. Določitev potrebnega tlaka napajalnikov vode in najbolj ekonomičnih premerov cevi.

Hidravlični izračun sistema za oskrbo z vodo za gašenje je zmanjšan na reševanje treh glavnih nalog:

1. Določitev tlaka na vstopu v požarno vodo (na osi odvodne cevi, črpalka). Če je ocenjeni pretok vode nastavljen, shema polaganja cevovoda, njihova dolžina in premer ter vrsta fitingov. V tem primeru se izračun začne z določitvijo izgub tlaka med gibanjem vode, odvisno od premera cevovodov itd. Izračun se konča z izbiro znamke črpalke glede na ocenjen pretok in tlak vode na začetku namestitve.

2. Določitev pretoka vode pri danem tlaku na začetku požarnega voda. Izračun se začne z določitvijo hidravličnega upora vseh elementov cevovoda in konča z vzpostavitvijo pretoka vode iz danega tlaka na začetku požarnega vodovoda.

3. Določitev premera cevovoda in ostalih elementov glede na ocenjen pretok vode in tlak na začetku cevovoda.

Določanje zahtevanega tlaka pri dano intenzivnostjo namakanje.

Tabela 4

Parametri brizgalk "Maxtop"

V odseku je bil sprejet razpršilnik AFS, oziroma sprejemamo, da se bodo uporabljali razpršilniki znamke SIS-PN 0 0,085 - razpršilnik, voda, poseben namen s koncentričnim tokom nameščen navpično brez dekorativni premaz s faktorjem učinkovitosti 0,085, nazivno odzivno temperaturo 57 °, je ocenjeni pretok vode v diktatorju brizgalk določen s formulo:

Faktor produktivnosti je 0,085;

Zahtevana prosta višina je 100 m.

3.2. Hidravlični izračun razdelilnih in dovodnih cevovodov.

Za vsak gasilni odsek se določi najbolj oddaljena ali najvišja varovana cona in za to cono se izvede hidravlični izračun znotraj izračunanega območja. V skladu z vrsto sledenja sistema za gašenje požara je slepa ulica v konfiguraciji, ni simetrična z jutranjo vodovodno cevjo, ni kombinirana. Prosta višina na diktacijskem sprinklerju je 100 m, izguba višine v dovodnem delu je enaka:

Načrt dolžine odseka cevovoda med brizgalkami;

Pretok tekočine v odseku cevovoda;

Koeficient, ki označuje izgubo tlaka po dolžini cevovoda za izbrano kakovost, je 0,085;

Zahtevana prosta višina za vsak naslednji sprinkler je vsota zahtevane proste višine prejšnjega sprinklerja in izgube tlaka v odseku cevovoda med njima:

Poraba vode za penilec iz naslednjega škropilnika se določi po formuli:

V odstavku 3.1 je bil določen pretok diktirajočega sprinklerja. Cevovodi vodnih naprav morajo biti iz pocinkanega in nerjavnega jekla, premer cevovoda se določi po formuli:

Poraba vode na parceli, m 3 / s

Hitrost gibanja vode m / s. sprejmemo hitrost gibanja od 3 do 10 m / s

Premer cevovoda izrazimo v ml in ga povečamo na najbližjo vrednost (7). Cevi bodo spojene z varjenjem, fitinge izdelamo na licu mesta. Premer cevovoda je treba določiti na vsakem projektiranem odseku.

Rezultati hidravličnega izračuna so povzeti v tabeli 5.

Tabela 5

3.3 Določitev potrebnega tlaka v sistemu

Racioniranje porabe vode za gašenje požarov v visokih regalnih skladiščih. UDK 614.844.2
L. Meshman, V. Bylinkin, R. Gubin, E. Romanova

Racioniranje porabe vode za gašenje požarov v visokih regalnih skladiščih. UDK B14.844.22

L. Mešman

V. Bylinkin

Kandidat tehničnih znanosti, vodilni raziskovalec,

R. Gubin

višja raziskovalka,

E. Romanova

Raziskovalec

Trenutno so glavne začetne značilnosti, po katerih se izvaja izračun porabe vode za naprave za avtomatsko gašenje požara (AFS), normativne vrednosti intenzivnosti namakanja ali tlaka na diktatorju brizgalk. Intenzivnost namakanja se uporablja v regulativnih dokumentih ne glede na zasnovo škropilnikov, pritisk pa se uporablja samo za določeno vrsto škropilnic.

Vrednosti intenzivnosti namakanja so podane v SP 5.13130 ​​​​za vse skupine prostorov, vključno s skladiščnimi zgradbami. To pomeni uporabo sprinklerskih AFS pod streho stavbe.

Vendar pa sprejete vrednosti intenzivnosti namakanja glede na skupino prostorov, višino skladiščenja in vrsto sredstva za gašenje požara, navedene v tabeli 5.2 SP 5.13130, kljubujejo logiki. Na primer, za sobno skupino 5 se s povečanjem višine skladišča od 1 do 4 m (za vsak meter višine) in od 4 do 5,5 m intenzivnost namakanja z vodo sorazmerno poveča za 0,08 l / (s-m2 ).

Zdi se, da bi bilo treba podoben pristop k racionalizaciji oskrbe z gasilnim sredstvom za gašenje požara razširiti na druge skupine prostorov in gašenje požara z raztopino koncentrata pene, vendar se to ne opazi.

Na primer, za sobno skupino 5 se pri uporabi raztopine penila pri skladiščni višini do 4 m intenzivnost namakanja poveča za 0,04 l / (s-m2) na vsak 1 m skladiščne višine regala in pri višine 4 do 5,5 m se intenzivnost namakanja poveča 4-krat, tj. za 0,16 l / (s-m2) in znaša 0,32 l / (s-m2).

Za sobno skupino 6 je povečanje intenzivnosti namakanja z vodo 0,16 l / (s-m2) do 2 m, od 2 do 3 m - le 0,08 l / (s-m2), več kot 2 do 4 m - intenzivnost se ne spreminja, pri višini skladiščenja nad 4-5,5 m pa se intenzivnost namakanja spremeni za 0,1 l/(s-m2) in znaša 0,50 l/(s-m2). Hkrati je pri uporabi raztopine sredstva za penjenje intenzivnost namakanja do 1 m - 0,08 l / (s-m2), nad 1-2 m se spremeni za 0,12 l / (s-m2), nad 2- 3 m - za 0,04 l / (s-m2), nato pa nad 3 do 4 m in od več kot 4 do 5,5 m - za 0,08 l / (s-m2) in je 0,40 l / (s-m2).

V regalnih skladiščih se blago najpogosteje skladišči v škatlah. V tem primeru pri gašenju požara curki gasilnega sredstva praviloma ne vplivajo neposredno na območje zgorevanja (izjema je požar na najvišjem nivoju). Del vode, razpršene iz razpršilnika, se razprostira po vodoravni površini zabojev in teče navzdol, preostanek, ki ne pade na zaboje, tvori navpično zaščitno zaveso. Delno poševni curki padajo v prosti prostor znotraj regala in zmočijo blago, ki ni zapakirano v zaboje, ali stransko površino zabojev. Torej, če je za odprte površine odvisnost intenzivnosti namakanja od vrste požarne obremenitve in njene specifične obremenitve nedvomna, potem se pri gašenju regalnih skladišč ta odvisnost ne kaže tako opazno.

Kljub temu, če dovolimo nekaj sorazmernosti pri povečanju intenzivnosti namakanja glede na višino skladiščenja in višino prostora, potem je mogoče intenzivnost namakanja določiti ne z diskretnimi vrednostmi višine skladiščenja in višine prostora. prostor, kot je predstavljeno v SP 5.13130, vendar z zvezno funkcijo izraženo enačbo

kjer je 1dict intenzivnost namakanja z narekovalnim razpršilnikom v odvisnosti od višine skladišča in višine prostora, l/(s-m2);

i55 - intenzivnost namakanja z diktirajočim škropilnikom pri višini skladišča 5,5 m in višini prostora največ 10 m (po SP 5.13130), l/(s-m2);

F - koeficient variacije višine skladišča, l/(s-m3); h - višina skladiščenja požarne obremenitve, m; l - koeficient variacije višine prostora.

Za sobno skupino 5 je intenzivnost namakanja i5 5 0,4 l/(s-m2), za sobno skupino b pa 0,5 l/(s-m2).

Faktor variacije višine skladiščenja φ za skupino prostorov 5 je predpostavljen za 20 % manjši kot za skupino prostorov b (po analogiji s SP 5.13130).

Vrednost koeficienta variacije višine prostora l je podana v tabeli 2.

Pri izvajanju hidravličnih izračunov razdelilnega omrežja AFS je potrebno določiti tlak na diktatorju razpršilnika na podlagi izračunane ali standardne intenzivnosti namakanja (po SP 5.13130). Tlak na razpršilniku, ki ustreza želeni intenzivnosti namakanja, je mogoče določiti samo z družino namakalnih diagramov. Toda proizvajalci škropilnic praviloma ne zagotavljajo namakalnih parcel.

Zato imajo projektanti nevšečnosti pri odločanju o projektirani vrednosti tlaka na diktaturnem razpršilniku. Poleg tega ni jasno, katero višino je treba vzeti kot izračunano za določanje intenzivnosti namakanja: razdaljo med sprinklerjem in tlemi ali med sprinklerjem in zgornjo stopnjo požarne obremenitve. Prav tako ni jasno, kako določiti intenzivnost namakanja: na območju kroga s premerom, ki je enak razdalji med škropilniki, ali na celotnem območju, ki ga namaka škropilnik, ali ob upoštevanju medsebojnega namakanja sosednjih škropilniki.

Za protipožarna zaščita v visokih regalnih skladiščih se zdaj pogosto uporabljajo sprinklerji AFS, katerih brizgalniki so nameščeni pod pokrovom skladišča. Ta tehnična rešitev zahteva veliko količino vode. Za te namene se uporabljajo posebni brizgalci, tako domače proizvodnje, na primer SOBR-17, SOBR-25, kot tuji, na primer ESFR-17, ESFR-25, VK503, VK510 s premerom iztoka 17 ali 25 mm. .

Na servisih za sprinklerje SOBR, v brošurah za sprinklerje ESFR proizvajalcev Tyco in Viking, je glavni parameter tlak na sprinklerju, odvisno od njegovega tipa (SOBR-17, SOBR-25, ESFR-17, ESFR-25, VK503, VK510 itd.) itd.), od vrste skladiščenega blaga, višine skladišča in višine prostora. Ta pristop je primeren za oblikovalce, ker odpravlja potrebo po iskanju informacij o intenzivnosti namakanja.

Hkrati pa je mogoče, ne glede na specifično zasnovo sprinklerja, s kakšnim posplošenim parametrom oceniti možnost uporabe kakršnih koli zasnov sprinklerjev, razvitih v prihodnosti? Izkaže se, da je to mogoče, če kot ključni parameter uporabimo tlak ali pretok diktirajočega škropilnika, kot dodatni parameter pa intenzivnost namakanja na določeni površini pri standardni višini namestitve škropilnika in standardnem tlaku (po GOST). R 51043). Na primer, lahko uporabite vrednost intenzivnosti namakanja, ki ste jo zagotovo pridobili med certifikacijskimi preskusi škropilnikov za posebne namene: površina, na kateri se določi intenzivnost namakanja, je 12 m2 za škropilnike splošnega namena (premer ~ 4 m), za posebne škropilnike - 9,6 m2 (premer ~ 3,5 m), vgradna višina sprinklerja 2,5 m, tlak 0,1 in 0,3 MPa. Poleg tega morajo biti podatki o intenzivnosti namakanja posamezne vrste škropilnic, pridobljeni v postopku izvajanja certifikacijskih preskusov, navedeni v potnem listu za vsako vrsto škropilnic. Pri določenih začetnih parametrih za visoka regalna skladišča intenzivnost namakanja ne sme biti manjša od tiste, ki je navedena v tabeli 3.

Dejanska intenzivnost namakanja AFS med interakcijo sosednjih škropilnikov, odvisno od njihove vrste in razdalje med njimi, lahko preseže intenzivnost namakanja narekovalnega škropilnika za 1,5-2,0-krat.

Pri visokih skladiščih (s skladiščno višino več kot 5,5 m) lahko za izračun normativne vrednosti narekujočega pretoka sprinklerja upoštevamo dva začetna pogoja:

1. Z višino skladišča 5,5 m in višino prostora 6,5 ​​m.

2. Z višino skladiščenja 12,2 m in višino prostora 13,7 m Prva fiksna točka (minimum) je določena na podlagi podatkov SP 5.131301 o intenzivnosti namakanja in skupni porabi vode AFS. Za sobno skupino b je intenzivnost namakanja najmanj 0,5 l/(s-m2) in skupni pretok najmanj 90 l/s. Poraba splošnega narekovalnega škropilnika v skladu z normami SP 5.13130 ​​​​s takšno intenzivnostjo namakanja je najmanj 6,5 l / s.

Druga referenčna točka (maksimalna) je določena na podlagi podanih podatkov v tehnični dokumentaciji za razpršilnike SOBR in ESFR.

Pri približno enakih pretokih škropilnikov SOBR-17, ESFR-17, VK503 in SOBR-25, ESFR-25, VK510 za enake lastnosti skladišča potrebujejo SOBR-17, ESFR-17, VK503 več visok pritisk. Pri vseh vrstah ESFR (razen ESFR-25) z višino skladišča nad 10,7 m in višino prostora nad 12,2 m je potreben dodaten nivo sprinklerjev znotraj regalov, kar zahteva dodatno porabo sredstev za gašenje požara. agent. Zato je priporočljivo, da se osredotočimo na hidravlične parametre brizgalk SOBR-25, ESFR-25, VK510.

Za skupine prostorov 5 in b (v skladu s SP 5.13130) visokih regalnih skladišč je predlagano, da se izračuna enačba za izračun pretoka narekovajočega brizgalnika vode AFS po formuli

Tabela 1

tabela 2

Tabela 3

Pri skladiščni višini 12,2 m in višini prostora 13,7 m mora biti tlak na diktirajočem sprinklerju ESFR-25 najmanj: po NFPA-13 0,28 MPa, po FM 8-9 in FM 2-2 0,34 MPa . Zato je pretok diktirajočega sprinklerja za skupino prostorov 6 vzet ob upoštevanju tlaka po FM, tj. 0,34 MPa:

kjer je qESFR - pretok sprinklerja ESFR-25, l/s;

KRF - faktor produktivnosti v dimenziji po GOST R 51043, l / (s-m vodni stolpec 0,5);

KISO - faktor zmogljivosti glede na ISO 6182-7, l/(min-bar0,5); p - tlak v brizgalki, MPa.

Pretok diktatorskega sprinklerja za skupino prostorov 5 se vzame na enak način po formuli (2), ob upoštevanju tlaka po NFPA, tj. 0,28 MPa - pretok = 10 l/s.

Za sobno skupino 5 se upošteva pretok diktatorskega sprinklerja q55 = 5,3 l/s, za sobno skupino 6 pa q55 = 6,5 l/s.

Vrednost koeficienta variacije skladiščne višine je podana v tabeli 4.

Vrednost koeficienta variacije višine prostora b je podana v tabeli 5.

Razmerja tlakov, podana v , s pretokom, izračunanim pri teh tlakih za sprinklerja ESFR-25 in SOBR-25, so predstavljena v tabeli 6. Pretok za skupini 5 in 6 je bil izračunan z uporabo formule (3).

Kot je razvidno iz tabele 7, se vrednosti pretoka diktatorskega sprinklerja za skupine prostorov 5 in 6, izračunane po formuli (3), precej dobro ujemajo s pretokom brizgalk ESFR-25, izračunanim po formuli ( 2).

S precej zadovoljivo natančnostjo je mogoče vzeti razliko v pretoku med skupinama prostorov 6 in 5 enako ~ (1,1-1,2) l / s.

Tako so lahko začetni parametri regulativnih dokumentov za določitev skupne porabe AFS v zvezi z visokimi regalnimi skladišči, v katerih so brizgalne naprave nameščene pod pokrovom:

■ intenzivnost namakanja;

■ tlak na narekovajočem sprinklerju;

■ poraba diktaturnega škropilnika.

Najbolj sprejemljiv je po našem mnenju pretok diktirajočega razpršilnika, ki je primeren za projektante in ni odvisen od konkretnega tipa razpršilnika.

Uporaba "narejanja pretoka škropilnice" kot prevladujočega parametra bi morala biti uvedena tudi v vse regulativne dokumente, v katerih se intenzivnost namakanja uporablja kot glavni hidravlični parameter.

Tabela 4

Tabela 5

Tabela 6

Skladiščna višina/višina prostora	Opcije			SOBR-25	Ocenjeni pretok, l / s, po formuli (3)
					skupina 5	skupina 6
	Tlak, MPa
	Poraba, l / s
	Tlak, MPa
	Poraba, l / s
	Tlak, MPa
	Poraba, l / s
	Tlak, MPa
	Poraba, l / s
	Tlak, MPa
	Poraba, l / s
	Poraba, l / s

LITERATURA:

1. SP 5.13130.2009 »Protipožarni sistemi. Naprave za javljanje in gašenje požara so avtomatske. Norme in pravila oblikovanja».

2. STO 7.3-02-2009. Organizacijski standard za načrtovanje naprav za avtomatsko gašenje požara z vodo z uporabo brizgalk SOBR v visokih skladiščih. Splošne tehnične zahteve. Biysk, ZAO PO Spetsavtomatika, 2009.

3. Model ESFR-25. Viseče brizgalke za zgodnje zatiranje s hitrim odzivom 25 K-faktor/Proizvodi za požar in gradbeništvo - TFP 312 / Tyco, 2004 - 8 str.

4. ESFR obesek za krčenje VK510 (K25.2). Viking/ Tehnični podatki, obrazec F100102, 2007 - 6 str.

5. GOST R 51043-2002 “Voda in gašenje požara s peno samodejno. Razpršilci. Splošne tehnične zahteve. Preskusne metode".

6. NFPA 13. Standard za vgradnjo brizgalnih sistemov.

7.FM 2-2. FM Global. Pravila za namestitev avtomatskih brizgalk v načinu zatiranja.

8. Podatki o preprečevanju izgube FM 8-9 Zagotavlja alternativne metode požarne zaščite.

9. Meshman L.M., Tsarichenko S.G., Bylinkin V.A., Aleshin V.V., Gubin R.Yu. Sprinklerji za avtomatske gasilne naprave z vodo in peno. Učna pomoč. M.: VNIIPO, 2002, 314 str.

10. Zahteve in preskusne metode ISO 6182-7 za brizgalke s hitrim odzivom za zatiranje Earle (ESFR).

ZVEZNA DRŽAVNA PRORAČUNSKA IZOBRAŽEVALNA INSTITUCIJA VISOKEGA STROKOVNEGA IZOBRAŽEVANJA

"ČUVAŠKA DRŽAVNA PEDAGOŠKA UNIVERZA

njim. IN JAZ. JAKOVLEV"

Oddelek za požarno varnost

Lab #1

disciplina: "Gasilna avtomatika"

na temo: "Določanje intenzivnosti namakanja naprav za gašenje požara z vodo."

Izpolnil: študent 5. letnika skupine PB-5, specialnost požarna varnost

Fakulteta za fiziko in matematiko

Preveril: Sintsov S.I.

Čeboksari 2013

Določitev intenzivnosti namakanja naprav za gašenje požara z vodo

1. Namen dela: seznaniti študente z metodologijo določanja predpisane intenzivnosti namakanja z vodo iz brizgalk vodne gasilne naprave.

2. Kratke teoretične informacije

Intenzivnost namakanja z vodo je eden najpomembnejših kazalnikov, ki označujejo učinkovitost naprave za gašenje požara z vodo.

V skladu z GOST R 50680-94 "Naprave za avtomatsko gašenje požara. Splošne tehnične zahteve. Preskusne metode". Preskuse je treba opraviti pred začetkom obratovanja naprav in med obratovanjem najmanj enkrat na pet let. Obstajajo naslednji načini za določitev intenzivnosti namakanja.

1. V skladu z GOST R 50680-94 je določena intenzivnost namakanja na izbranem mestu namestitve z enim sprinklerjem za sprinklerje in štirimi sprinklerji za drevne naprave pri projektiranem tlaku. Izbira lokacij za preskušanje brizgalnih in drenažnih naprav izvajajo predstavniki stranke in državne službe za požarni nadzor na podlagi potrjene regulativne dokumentacije.

Na mestu namestitve, izbranem za testiranje, je treba na kontrolnih točkah namestiti kovinske palete velikosti 0,5 * 0,5 m in stransko višino najmanj 0,2 m. Število kontrolnih točk je treba vzeti vsaj tri, ki jih je treba namestiti na večini krajev, ki niso ugodni za namakanje. Intenzivnost namakanja I l / (s * m 2) na vsaki kontrolni točki se določi po formuli:

kjer je W pod - prostornina vode, zbrane v zbiralniku med delovanjem naprave v stabilnem stanju, l; τ je trajanje namestitve, s; F je površina palete, enaka 0,25 m 2.

Intenzivnost namakanja na vsaki kontrolni točki ne sme biti nižja od standardne (tabele 1-3 NPB 88-2001*).

Ta metoda zahteva razlitje vode po celotnem območju poselitvenih območij in v pogojih delujočega podjetja.

2. Določitev intenzivnosti namakanja z merilno posodo. Na podlagi projektnih podatkov (normativna intenzivnost namakanja; dejanska površina, ki jo zasede škropilnik; premeri in dolžine cevovodov) se izdela projektna shema in se določi zahtevani tlak na preskušanem škropilniku ter pripadajoči tlak v dovodnem vodu na krmilni enoti. izračunano. Nato se škropilnica spremeni v potopno. Pod sprinklerjem je nameščena merilna posoda, ki je s cevjo povezana z sprinklerjem. Ventil se odpre pred ventilom krmilne enote in z manometrom, ki prikazuje tlak v dovodnem cevovodu, se določi tlak, dobljen z izračunom. V ustaljenem stanju izdiha se meri pretok iz sprinklerja. Ti postopki se ponovijo za vsak naslednji preizkušeni škropilnik. Intenzivnost namakanja I l / (s * m 2) na vsaki kontrolni točki je določena s formulo in ne sme biti nižja od standarda:

kjer je W under prostornina vode v merilnem rezervoarju, l, merjena v času τ, s; F je površina, zaščitena z brizgalno (po projektu), m 2.

Pri nezadovoljivih rezultatih (vsaj eden od sprinklerjev) je potrebno ugotoviti in odpraviti vzroke ter nato ponoviti preizkuse.

Porabo vode za gašenje požara iz omrežja za oskrbo z vodo za gašenje v podjetjih rafinerije nafte in petrokemične industrije je treba vzeti po stopnji dveh hkratnih požarov v podjetju: enega požara v proizvodnem prostoru in drugega požara v območje skladišč surovin ali blaga gorljivih plinov, nafte in naftnih derivatov.

Poraba vode je določena z izračunom, vendar je treba vzeti najmanj: za proizvodno območje - 120 l / s, za skladišča - 150 l / s. Poraba in oskrba z vodo mora zagotavljati gašenje in zaščito opreme s stacionarnimi napravami in premično opremo za gašenje.

Za ocenjeno porabo vode v primeru požara v skladišču nafte in naftnih derivatov je treba vzeti enega od naslednjih največjih stroškov: za gašenje in hlajenje rezervoarjev (na podlagi največje porabe v primeru požara ene cisterne); za gašenje in hlajenje železniških cistern, nakladalno-razkladalnih naprav in nadvozov ali za gašenje nakladalno-razkladalnih naprav za vagonske cisterne; največja skupna poraba za zunanje in notranje gašenje enega od skladiščnih objektov.

Stroške sredstev za gašenje požara je treba določiti glede na intenzivnost njihove dobave (tabela 5.6) na ocenjeno območje gašenja nafte in naftnih derivatov (na primer v talnih navpičnih rezervoarjih s stacionarno streho, območje ​​​​vodoravni del rezervoarja se vzame kot izračunano območje gašenja).

Porabo vode za hlajenje zemeljskih vertikalnih rezervoarjev je treba določiti z izračunom na podlagi intenzivnosti oskrbe z vodo, vzeto iz tabele 5.3. Skupna poraba vode je opredeljena kot vsota stroškov za hlajenje gorečega rezervoarja in hlajenje sosednjih v skupini.

Prosti tlak v omrežju za oskrbo s požarno vodo v primeru požara je treba vzeti:

pri hlajenju s stacionarno instalacijo - glede na tehnična specifikacija namakalni obroči, vendar ne manj kot 10 m na ravni namakalnega obroča;

pri hlajenju rezervoarjev z mobilno gasilsko opremo glede na tehnične značilnosti požarnih šob, vendar ne manj kot 40 m.

Predvideno trajanje hlajenja rezervoarjev (gorečih in ob njih) je treba upoštevati:

zemeljske cisterne pri gašenju požara z avtomatskim sistemom - 4 ure;

pri gašenju z mobilno gasilsko opremo - 6 ur;

podzemni rezervoarji - 3 ure.

Celotna poraba vode iz vodovodnega omrežja za zaščito stolpnih naprav v primeru simuliranega požara s stacionarnimi namakalnimi napravami se vzame kot vsota porabe vode za namakanje goreče stolpne naprave in dveh sosednjih, ki se nahajata na razdalja manjša od dveh premerov največjega izmed njih. Intenzivnost oskrbe z vodo na 1 m 2 zaščitene površine stolpnih naprav z LPG in vnetljivimi tekočinami se predpostavlja, da je 0,1 l / (s × m 2).

Razmislimo o izračunu obročastega namakalnega cevovoda na primeru hlajenja stranske površine v primeru požara zemeljskega navpičnega rezervoarja z vnetljivimi tekočinami s stacionarno streho z nazivno prostornino W\u003d 5000 m 3, premer d p = 21 m in viš H= = 15 m Stacionarna hladilna naprava rezervoarja je sestavljena iz vodoravnega sekcijskega namakalnega obroča (namakalni cevovod z napravami za pršenje vode), ki se nahaja v zgornjem pasu sten rezervoarja, suhih dvižnih vodov in vodoravnih cevovodov, ki povezujejo sekcijski namakalni obroč z gasilno napravo. vodovodno omrežje (slika 5.5) .

riž. 5.5. Shema odseka vodovodnega omrežja z namakalnim obročem:

1 - odsek obročnega omrežja; 2 - ventil na veji; 3 - pipo za odvajanje vode; 4 – suhi dvižni vod in vodoravni cevovod; 5 – namakalni cevovod z napravami za pršenje vode

Določimo skupno porabo za hlajenje rezervoarja pri jakosti dovoda vode J\u003d 0,75 l / s na 1 m njegovega oboda (tabela 5.3) Q = J str d p \u003d 0,75 × 3,14 × 21 = 49,5 l / s.

V namakalnem obroču kot razpršilnike uporabljamo napajalnike s ploščatim nastavkom DP-12 z iztočnim premerom 12 mm.

Pretok vode iz enega napajalnika določimo po formuli,

kje Za- odjemne lastnosti napajalnika, Za= 0,45 l/(s×m 0,5); H a\u003d 5 m - najmanjša prosta glava. Nato l / s. Določite število napajalnikov. Potem Q = nq= 50 × 1 = 50 l/s.

Razdalja med drenzerji s premerom obroča D k \u003d 22 m. m.

Premer veje d sonce dovaja vodo v obroč s hitrostjo gibanja vode V\u003d 5 m / s je enako m.

Sprejemamo premer cevovoda d sonce = 125 mm.

Na obroču iz točke b do točke a voda bo šla v dveh smereh, zato bo premer cevi obročastega odseka določen iz pogoja preskoka polovice celotnega pretoka m.

Za enakomerno namakanje sten rezervoarja, to je potreba po rahlem padcu tlaka v namakalnem obroču na diktatorju (točka a) in najbližje točki b sprejemamo napajalnike d k = 100 mm.

Po formuli določimo izgubo glave h do v polkrogu m \u003d 15 m.

Pri določanju značilnosti črpalke se upošteva vrednost prostega tlačnega tlaka na začetku veje.

Za več visoke nastavitve(na primer destilacijski stolpi) je mogoče zagotoviti več perforiranih cevovodov na različnih višinah. Tlak najvišje nameščenega cevovoda z luknjami ne sme biti večji od 20–25 m.