Ako zabezpečiť požadovanú intenzitu závlahy. Stanovenie intenzity zavlažovania vodných hasiacich zariadení. Tepelná citlivosť zámku

V ZSSR bol hlavným výrobcom postrekovačov Odeský závod "Spetsavtomatika", ktorý vyrábal tri typy postrekovačov namontovaných s rozetou nahor alebo nadol, s podmieneným výstupným priemerom 10; 12 a 15 mm.

Podľa výsledkov komplexných testov pre tieto postrekovače boli vybudované závlahové schémy v širokom rozsahu tlakov a montážnych výšok. V súlade so získanými údajmi boli v SNiP 2.04.09-84 stanovené normy pre ich umiestnenie (v závislosti od požiarneho zaťaženia) vo vzdialenosti 3 alebo 4 m od seba. Tieto normy sú bez zmeny zahrnuté v NPB 88-2001.

V súčasnosti pochádza hlavný objem zavlažovačov zo zahraničia, od r Ruskí výrobcovia PA "Spets-avtomatika" (Biysk) a CJSC "Ropotek" (Moskva) nie sú schopné úplne uspokojiť dopyt po nich pre domácich spotrebiteľov.

V prospektoch pre zahraničné postrekovače spravidla nie sú žiadne údaje o väčšine technických parametrov upravených domácimi normami. V tejto súvislosti nie je možné vykonať porovnávacie hodnotenie ukazovateľov kvality rovnakého typu výrobkov vyrábaných rôznymi spoločnosťami.

Certifikačné skúšky neposkytujú vyčerpávajúce overenie počiatočných hydraulických parametrov potrebných na návrh, napríklad diagramov intenzity závlahy v chránenej oblasti v závislosti od tlaku a výšky inštalácie postrekovačov. Tieto údaje spravidla nie sú dostupné ani v technickej dokumentácii, avšak bez týchto údajov nie je možné správne vykonať projekčné práce na AUP.

Najmä najdôležitejším parametrom postrekovačov, nevyhnutným pre návrh AFS, je intenzita zavlažovania chráneného priestoru v závislosti od tlaku a výšky inštalácie postrekovača.

V závislosti od konštrukcie postrekovača môže zavlažovacia plocha zostať nezmenená, môže sa zmenšiť alebo zväčšiť so zvyšujúcim sa tlakom.

Napríklad schémy zavlažovania univerzálneho postrekovača typu CU/P, nainštalovaná zásuvka smerom nahor, takmer nepatrná zmena od prívodného tlaku v rozsahu 0,07-0,34 MPa (obr. IV. 1.1). Naopak, závlahové schémy postrekovača tohto typu, inštalovaného so spustenou zásuvkou, sa menia intenzívnejšie, keď sa prívodný tlak mení v rovnakých medziach.

Ak zavlažovaná plocha postrekovača zostane pri zmene tlaku nezmenená, potom v rámci zavlažovacej plochy 12 m 2 (kruh R ~ 2 m) môžete vypočítať tlak P t, pri ktorej je zabezpečená intenzita zavlažovania požadovaná projektom:

kde R n a i n - tlak a zodpovedajúca hodnota intenzity zavlažovania podľa GOST R 51043-94 a NPB 87-2000.

Hodnoty i n a R n závisí od priemeru výstupu.

Ak sa závlahová plocha s narastajúcim tlakom zmenšuje, tak intenzita závlahy sa v porovnaní s rovnicou (IV. 1.1) výraznejšie zvyšuje, treba však počítať s tým, že treba zmenšiť aj vzdialenosť medzi postrekovačmi.

Ak sa so zvyšujúcim sa tlakom plocha zavlažovania zväčšuje, potom sa intenzita zavlažovania môže mierne zvýšiť, zostať nezmenená alebo výrazne klesnúť. V tomto prípade je metóda výpočtu na určenie intenzity zavlažovania v závislosti od tlaku neprijateľná, takže vzdialenosť medzi postrekovačmi je možné určiť iba pomocou schém zavlažovania.

Prípady nedostatočnej účinnosti hasenia AFS pozorované v praxi sú často výsledkom nesprávneho výpočtu hydraulických okruhov AFS (nedostatočná intenzita závlahy).

Závlahové schémy uvedené v samostatných prospektoch zahraničných firiem charakterizujú viditeľnú hranicu závlahovej zóny, nie sú číselnou charakteristikou intenzity závlahy a len zavádzajú odborníkov projekčných organizácií. Napríklad na schémach zavlažovania univerzálneho postrekovača typu CU/P nie sú hranice zavlažovacej zóny naznačené číselnými hodnotami intenzity zavlažovania (pozri obr. IV.1.1).

Predbežné posúdenie takýchto diagramov je možné vykonať nasledovne.

Podľa plánu q = f(K, P)(obr. IV. 1.2) prietok z postrekovača sa určuje pri výkonovom koeficiente TO,špecifikované v technickej dokumentácii a tlak na príslušný pozemok.

Pre postrekovač pri Komu= 80 a P = 0,07 MPa q p = 007~ 67 l/min (1,1 l/s).

Podľa GOST R 51043-94 a NPB 87-2000 musia koncentrické zavlažovacie postrekovače s výstupným priemerom 10 až 12 mm pri tlaku 0,05 MPa poskytovať intenzitu najmenej 0,04 l / (cm 2).

Prietok z postrekovača určíme pri tlaku 0,05 MPa:

q p=0,05 = 0,845 q p ≈ = 0,93 l/s. (IV. 1.2)

Za predpokladu, že zavlažovanie vnútri špecifikovaná oblasť polomer zavlažovania R≈3,1 m (pozri obr. IV. 1.1, a) rovnomerné a všetka hasiaca látka je rozmiestnená len na chránenom území, určíme priemernú intenzitu závlahy:

Táto intenzita závlahy v rámci daného diagramu teda nezodpovedá štandardnej hodnote (požaduje sa minimálne 0,04 l / (s * m 2). Aby bolo možné zistiť, či tento postrekovač spĺňa požiadavky GOST R 51043-94 a NPB 87- 2000 na ploche 12 m 2 (polomer ~ 2 m), sú potrebné príslušné skúšky.

Pre kvalifikovaný návrh AFS by technická dokumentácia postrekovačov mala obsahovať schémy zavlažovania v závislosti od tlaku a montážnej výšky. Podobné schémy univerzálneho zavlažovača typu RPTK sú na obr. IV. 1.3 a pre postrekovače vyrábané spoločnosťou PA "Spetsavtomatika" (Biysk) - v prílohe 6.

Podľa vyššie uvedených schém zavlažovania pre túto konštrukciu postrekovačov je možné vyvodiť príslušné závery o vplyve tlaku na intenzitu zavlažovania.

Napríklad, ak je zavlažovač RPTK inštalovaný hore nohami, potom pri montážnej výške 2,5 m je intenzita zavlažovania prakticky nezávislá od tlaku. V oblasti zóny s polomermi 1,5; 2 a 2,5 m sa intenzita závlahy pri 2-násobnom zvýšení tlaku zvyšuje o 0,005 l / (s * m 2), teda o 4,3-6,7 %, čo naznačuje výrazné zväčšenie závlahovej plochy. Ak pri 2-násobnom zvýšení tlaku zostane zavlažovacia plocha nezmenená, potom by sa intenzita zavlažovania mala zvýšiť 1,41-krát.

Pri inštalácii postrekovača RPTK so spustenou zásuvkou sa intenzita závlahy zvyšuje výraznejšie (o 25-40%), čo naznačuje mierne zvýšenie závlahovej plochy (ak bola závlahová plocha nezmenená, intenzita sa mala zvýšiť o 41% ).

Voľba hasiacej látky, spôsob hasenia a typ automatického hasiaceho zariadenia.

Možné OTV sa vyberajú v súlade s NPB 88-2001. Berúc do úvahy informácie o použiteľnosti hasiacich látok pre automatické hasiace prístroje, v závislosti od triedy požiaru a vlastností nachádzajúceho sa hmotného majetku súhlasím s odporúčaniami na hasenie požiarov triedy A1 (A1-spaľovanie pevné látky sprevádzané tlením) je vhodná jemne rozprášená voda expanzného ventilu.

Vo vypočítanej grafickej úlohe akceptujeme AUP-TRV. V uvažovanom bytovom dome to bude vodou plnená špajza (pre miestnosti s minimálnou teplotou vzduchu 10°C a viac). Inštalácie postrekovačov sú akceptované v miestnostiach so zvýšenou nebezpečenstvo ohňa. Návrh inštalácií expanzných ventilov by sa mal vykonávať s prihliadnutím na architektonické riešenie plánovacie rozhodnutia chránenej miestnosti a technické parametre, technické nastavenia expanzného ventilu uvedené v dokumentácii pre postrekovače alebo modulárne inštalácie expanzných ventilov. Parametre projektovaného postrekovača AFS (intenzita závlahy, spotreba OTV, minimálna závlahová plocha, dĺžka dodávky vody a maximálna vzdialenosť postrekovačov, sú určené v súlade. V časti 2.1 bola určitá skupina priestorov v r. Na ochranu priestorov by sa mali používať postrekovače B3 – „Maxtop“.

Tabuľka 3

Parametre inštalácie hasiaceho zariadenia.

2.3. Sledovanie hasiacich systémov.

Obrázok ukazuje schému smerovania, podľa ktorej je potrebné nainštalovať postrekovač v chránenej miestnosti:

Obrázok 1.

Počet postrekovačov v jednej sekcii inštalácie nie je obmedzený. Súčasne, aby bolo možné vydať signál špecifikujúci miesto požiaru budovy, ako aj zapnúť varovné a dymové systémy, odporúča sa nainštalovať na prívodné potrubia detektory prietoku kvapaliny so vzorom odozvy. Pre skupinu 4 by mala byť minimálna vzdialenosť od horného okraja predmetov k postrekovačom 0,5 metra. Vzdialenosť od výstupu postrekovača inštalovaného zvisle k rovine podlahy by mala byť od 8 do 40 cm.V navrhovanom AFS sa predpokladá táto vzdialenosť 0,2 m. V rámci jedného chráneného prvku by mali byť inštalované jednotlivé postrekovače s rovnakým priemerom, typ postrekovača určí výsledok hydraulického výpočtu.

3. Hydraulický výpočet hasiaceho systému.

Hydraulický výpočet zavlažovacej siete sa vykonáva s cieľom:

1. Stanovenie prietoku vody

2. Porovnanie mernej spotreby intenzity závlahy s regulačnou požiadavkou.

3. Stanovenie požadovaného tlaku privádzačov vody a najhospodárnejších priemerov potrubí.

Hydraulický výpočet systému zásobovania vodou na hasenie požiarov sa obmedzuje na riešenie troch hlavných úloh:

1. Stanovenie tlaku na vstupe do požiarneho vodovodu (na osi výstupného potrubia, čerpadla). Ak je nastavený odhadovaný prietok vody, schéma vedenia potrubia, ich dĺžka a priemer, ako aj typ armatúr. V tomto prípade sa výpočet začína určením tlakových strát pri pohybe vody v závislosti od priemeru potrubí atď. Výpočet končí výberom značky čerpadla podľa odhadovaného prietoku vody a tlaku na začiatku inštalácie

2. Stanovenie prietoku vody pri danom tlaku na začiatku požiarneho potrubia. Výpočet začína stanovením hydraulického odporu všetkých prvkov potrubia a končí stanovením prietoku vody od daného tlaku na začiatku potrubia požiarnej vody.

3. Určenie priemeru potrubia a ďalších prvkov podľa odhadovaného prietoku vody a tlaku na začiatku potrubia.

Určenie požadovaného tlaku pri daná intenzita zavlažovanie.

Tabuľka 4

Parametre postrekovačov "Maxtop"

V úseku bol prijatý postrekovač AFS, resp. akceptujeme, že budú použité postrekovače značky SIS-PN 0 0,085 - postrekovač, voda, špeciálny účel s koncentrickým prietokom namontovaným vertikálne bez dekoratívny náter s faktorom výkonu 0,085, nominálnou teplotou odozvy 57 °, odhadovaný prietok vody v diktačnom postrekovači je určený vzorcom:

Faktor produktivity je 0,085;

Potrebný voľný spád je 100 m.

3.2. Hydraulický výpočet deliacich a prívodných potrubí.

Pre každý hasiaci úsek sa určí najvzdialenejšia alebo najvyššie položená chránená zóna a pre túto zónu v rámci vypočítanej oblasti sa vykoná hydraulický výpočet. V súlade s typom trasovania hasiaceho systému je konfiguráciou slepá, nie je symetrická s ranným vodovodným potrubím, nie je kombinovaná. Voľná ​​výška pri diktačnom zavlažovači je 100 m, strata spádu v napájacej časti sa rovná:

Nakreslite dĺžku úseku potrubia medzi postrekovačmi;

Prietok kvapaliny v časti potrubia;

Koeficient charakterizujúci tlakovú stratu po dĺžke potrubia pre zvolený stupeň je 0,085;

Požadovaná voľná výška pre každý nasledujúci zavlažovač je súčet pozostávajúci z požadovanej voľnej výšky pre predchádzajúci zavlažovač a tlakovej straty v úseku potrubia medzi nimi:

Spotreba vody penotvorného činidla z nasledujúceho postrekovača je určená vzorcom:

V odseku 3.1 bol stanovený prietok diktovacieho postrekovača. Potrubia zariadení naplnených vodou musia byť vyrobené z pozinkovanej a nehrdzavejúcej ocele, priemer potrubia je určený vzorcom:

Spotreba vody na pozemku, m 3 / s

Rýchlosť pohybu vody m/s. akceptujeme rýchlosť pohybu od 3 do 10 m/s

Priemer potrubia vyjadríme v ml a zväčšíme ho na najbližšiu hodnotu (7). Rúry budú spájané zváraním, tvarovky sa vyrábajú na mieste. Priemery potrubia by sa mali určiť v každom konštrukčnom úseku.

Výsledky hydraulického výpočtu sú zhrnuté v tabuľke 5.

Tabuľka 5

3.3 Stanovenie požadovaného tlaku v systéme

Rozdelenie spotreby vody na hasenie požiarov vo výškových regálových skladoch. MDT 614.844.2
L. Meshman, V. Bylinkin, R. Gubin, E. Romanová

Rozdelenie spotreby vody na hasenie požiarov vo výškových regálových skladoch. MDT B14.844.22

L. Meshman

V. Bylinkin

kandidát technických vied, vedúci výskumník,

R. Gubin

vedúci výskumník,

E. Romanovej

Výskumník

V súčasnosti sú hlavnými počiatočnými charakteristikami, podľa ktorých sa vykonáva výpočet spotreby vody pre automatické hasiace zariadenia (AFS), normatívne hodnoty intenzity zavlažovania alebo tlaku na diktačnom postrekovači. Intenzita závlahy sa v regulačných dokumentoch používa bez ohľadu na konštrukciu postrekovačov a tlak sa aplikuje len na konkrétny typ postrekovačov.

Hodnoty intenzity závlahy sú uvedené v SP 5.13130 ​​pre všetky skupiny priestorov vrátane skladovacích budov. To znamená použitie postrekovača AFS pod strechou budovy.

Akceptované hodnoty intenzity závlahy v závislosti od skupiny priestorov, skladovacej výšky a typu hasiacej látky, uvedené v tabuľke 5.2 SP 5.13130, však popierajú logiku. Napríklad pre skupinu miestností 5 so zvýšením výšky skladu z 1 na 4 m (na každý meter výšky) a zo 4 na 5,5 m sa intenzita závlahy vodou úmerne zvyšuje o 0,08 l / (s-m2 ).

Zdá sa, že podobný prístup k prideľovaniu dodávok hasiacej látky na hasenie požiaru by sa mal rozšíriť aj na iné skupiny priestorov a na hasenie požiaru roztokom penového koncentrátu, ale toto sa nedodržiava.

Napríklad pre skupinu miestností 5, pri použití roztoku penidla pri skladovacej výške do 4 m, sa intenzita závlahy zvyšuje o 0,04 l / (s-m2) na každý 1 m regálovej skladovacej výšky a pri sklade výške 4 až 5,5 m sa intenzita závlahy zvýši 4-krát, t.j. o 0,16 l / (s-m2) a je 0,32 l / (s-m2).

Pre izbovú skupinu 6 je zvýšenie intenzity zavlažovania vodou 0,16 l / (s-m2) do 2 m, od 2 do 3 m - len 0,08 l / (s-m2), viac ako 2 až 4 m - intenzita sa nemení a pri skladovacej výške nad 4-5,5 m sa intenzita závlahy mení o 0,1 l/(s-m2) a predstavuje 0,50 l/(s-m2). Zároveň pri použití roztoku penidla je intenzita závlahy do 1 m - 0,08 l / (s-m2), nad 1-2 m sa mení o 0,12 l / (s-m2), nad 2- 3 m - o 0,04 l / (s-m2), a potom nad 3 až 4 m a od viac ako 4 do 5,5 m - o 0,08 l / (s-m2) a je 0,40 l / (s- m2).

V regálových skladoch sa tovar najčastejšie skladuje v krabiciach. V tomto prípade pri hasení požiaru prúdy hasiacej látky spravidla priamo neovplyvňujú zónu horenia (výnimkou je požiar na najvyššom poschodí). Časť vody rozptýlenej z postrekovača sa rozprestiera po vodorovnej ploche boxov a steká dole, zvyšok, ktorý nepadá na boxy, tvorí zvislú ochrannú clonu. Čiastočne šikmé trysky dopadajú do voľného priestoru vo vnútri regálu a zmáčajú tovar, ktorý nie je zabalený v škatuliach, prípadne bočnú plochu škatúľ. Ak je teda pri otvorených plochách nepochybná závislosť intenzity závlahy od druhu požiarneho zaťaženia a jeho špecifického zaťaženia, tak pri hasení regálových skladov sa táto závislosť až tak nápadne neprejavuje.

Ak však pripustíme určitú proporcionalitu v prírastku intenzity závlahy v závislosti od výšky skladu a výšky miestnosti, potom je možné intenzitu zavlažovania určiť nie pomocou diskrétnych hodnôt výšky zásobníka a výšky miestnosti. miestnosti, ako je uvedené v SP 5.13130, ale prostredníctvom spojitej funkcie vyjadrenej rovnicou

kde 1dikt je intenzita zavlažovania diktovacím postrekovačom v závislosti od výšky skladu a výšky miestnosti, l/(s-m2);

i55 - intenzita závlahy diktovacím postrekovačom pri skladovacej výške 5,5 m a výške miestnosti najviac 10 m (podľa SP 5.13130), l/(s-m2);

F - variačný koeficient skladovacej výšky, l/(s-m3); h - výška uloženia požiarneho zaťaženia, m; l - variačný koeficient výšky miestnosti.

Pre skupiny miestností 5 je intenzita závlahy i5 5 0,4 l/(s-m2) a pre skupiny miestností b - 0,5 l/(s-m2).

Predpokladá sa, že variačný faktor výšky skladu φ pre skupiny miestností 5 je o 20 % menší ako pre skupiny miestností b (analogicky s SP 5.13130).

Hodnota variačného koeficientu výšky miestnosti l je uvedená v tabuľke 2.

Pri vykonávaní hydraulických výpočtov rozvodnej siete AFS je potrebné určiť tlak na diktačnom postrekovači na základe vypočítanej alebo štandardnej intenzity závlahy (podľa SP 5.13130). Tlak na postrekovači, zodpovedajúci požadovanej intenzite zavlažovania, je možné určiť iba pomocou skupiny zavlažovacích diagramov. Výrobcovia postrekovačov však spravidla neposkytujú zavlažovacie pozemky.

Preto sa dizajnéri stretávajú s nepríjemnosťami pri rozhodovaní o návrhovej hodnote tlaku na diktačnom zavlažovači. Okrem toho nie je jasné, akú výšku brať ako vypočítanú na určenie intenzity zavlažovania: vzdialenosť medzi postrekovačom a podlahou alebo medzi postrekovačom a hornou úrovňou požiarneho zaťaženia. Nie je tiež jasné, ako určiť intenzitu zavlažovania: na ploche kruhu s priemerom rovnajúcim sa vzdialenosti medzi postrekovačmi alebo na celej ploche zavlažovanej postrekovačom, alebo s prihliadnutím na vzájomné zavlažovanie susednými postrekovačov.

Pre ochrana pred ohňom výškové regálové sklady sa v súčasnosti začínajú hojne využívať sprinklerové AFS, ktorých postrekovače sú umiestnené pod krytom skladu. Toto technické riešenie vyžaduje veľké množstvo vody. Na tieto účely sa používajú špeciálne postrekovače, ako domáce vyrábané napr. SOBR-17, SOBR-25, tak aj zahraničné napr. ESFR-17, ESFR-25, VK503, VK510 s priemerom výtoku 17 alebo 25 mm. .

Na čerpacích staniciach pre postrekovače SOBR, v prospektoch pre postrekovače ESFR od Tyco a Viking je hlavným parametrom tlak na postrekovači v závislosti od jeho typu (SOBR-17, SOBR-25, ESFR-17, ESFR-25, VK503, VK510 atď.) atď.), na druhu skladovaného tovaru, výške skladu a výške miestnosti. Tento prístup je vhodný pre dizajnérov, pretože eliminuje potrebu hľadania informácií o intenzite závlahy.

Je zároveň možné, bez ohľadu na konkrétnu konštrukciu postrekovača, nejakým zovšeobecneným parametrom posúdiť možnosť použitia akýchkoľvek návrhov postrekovačov vyvinutých v budúcnosti? Ukazuje sa, že je to možné, ak ako kľúčový parameter použijeme tlak alebo prietok diktovaného postrekovača a ako doplnkový parameter intenzitu zavlažovania na danej ploche pri štandardnej výške inštalácie postrekovača a štandardnom tlaku (podľa GOST R 51043). Napríklad hodnotu intenzity zavlažovania získanú bez problémov pri certifikačných skúškach účelových postrekovačov: plocha, na ktorej sa zisťuje intenzita zavlažovania je 12 m2 pre univerzálne postrekovače (priemer ~ 4 m), pre špeciálne postrekovače - 9,6 m2 (priemer ~ 3,5 m), výška inštalácie postrekovača 2,5 m, tlak 0,1 a 0,3 MPa. Okrem toho musia byť v pase pre každý typ postrekovača uvedené informácie o intenzite zavlažovania každého typu postrekovača získané v procese vykonávania certifikačných testov. Pri špecifikovaných počiatočných parametroch pre výškové regálové sklady by intenzita závlahy nemala byť menšia, ako je uvedené v tabuľke 3.

Skutočná intenzita závlahy AFS pri interakcii susedných postrekovačov, v závislosti od ich typu a vzdialenosti medzi nimi, môže prevýšiť intenzitu zavlažovania diktujúceho postrekovača 1,5-2,0 krát.

Pokiaľ ide o výškové sklady (s výškou skladu viac ako 5,5 m), na výpočet normatívnej hodnoty prietoku postrekovača je možné vziať dve počiatočné podmienky:

1. S výškou skladu 5,5 m a výškou miestnosti 6,5 m.

2. So zásobnou výškou 12,2 m a výškou miestnosti 13,7 m. Prvý pevný bod (minimum) je stanovený na základe údajov SP 5.131301 o intenzite závlahy a celkovej spotrebe vody AFS. Pre skupinu miestností b je intenzita závlahy minimálne 0,5 l/(s-m2) a celkový prietok minimálne 90 l/s. Spotreba univerzálneho diktovacieho postrekovača podľa noriem SP 5.13130 ​​s takou intenzitou zavlažovania je najmenej 6,5 l / s.

Druhý referenčný bod (maximum) je stanovený na základe údajov uvedených v technickej dokumentácii postrekovačov SOBR a ESFR.

Pri približne rovnakých prietokoch postrekovačov SOBR-17, ESFR-17, VK503 a SOBR-25, ESFR-25, VK510 pre identické vlastnosti skladu vyžadujú SOBR-17, ESFR-17, VK503 viac vysoký tlak. Podľa všetkých typov ESFR (okrem ESFR-25), s výškou skladu viac ako 10,7 m a výškou miestnosti viac ako 12,2 m, je potrebná ďalšia úroveň postrekovačov vo vnútri regálov, čo si vyžaduje dodatočnú spotrebu hasenia agent. Preto je vhodné zamerať sa na hydraulické parametre postrekovačov SOBR-25, ESFR-25, VK510.

Pre skupiny priestorov 5 a b (podľa SP 5.13130) výškových regálových skladov sa rovnica pre výpočet prietoku diktovacieho postrekovača vody AFS navrhuje vypočítať podľa vzorca

stôl 1

tabuľka 2

Tabuľka 3

Pri skladovacej výške 12,2 m a výške miestnosti 13,7 m musí byť tlak na diktačnom zavlažovači ESFR-25 minimálne: podľa NFPA-13 0,28 MPa, podľa FM 8-9 a FM 2-2 0,34 MPa. . Preto sa prietok diktovacieho postrekovača pre skupinu miestností 6 berie s prihliadnutím na tlak podľa FM, t.j. 0,34 MPa:

kde qЕSFR - prietok postrekovača ESFR-25, l/s;

KRF - faktor produktivity v rozmere podľa GOST R 51043, l / (s-m vodný stĺpec 0,5);

KISO - faktor výkonu v zmysle ISO 6182-7, l/(min-bar0,5); p - tlak na postrekovači, MPa.

Prietok diktovacieho postrekovača pre skupinu miestností 5 sa berie rovnakým spôsobom podľa vzorca (2) s prihliadnutím na tlak podľa NFPA, t.j. 0,28 MPa - prietok = 10 l/s.

Pre skupiny miestností 5 sa berie prietok diktovaného postrekovača q55 = 5,3 l/s a pre skupiny miestností 6 - q55 = 6,5 l/s.

Hodnota variačného koeficientu skladovacej výšky je uvedená v tabuľke 4.

Hodnota variačného koeficientu výšky miestnosti b je uvedená v tabuľke 5.

Pomery tlakov uvedené v , s prietokom vypočítaným pri týchto tlakoch pre postrekovače ESFR-25 a SOBR-25 sú uvedené v tabuľke 6. Prietok pre skupiny 5 a 6 bol vypočítaný pomocou vzorca (3).

Ako vyplýva z tabuľky 7, hodnoty prietoku diktovacieho postrekovača pre skupiny miestností 5 a 6, vypočítané podľa vzorca (3), celkom dobre zodpovedajú prietoku postrekovačov ESFR-25, vypočítané podľa vzorca ( 2).

S celkom uspokojivou presnosťou je možné vziať rozdiel prietoku medzi skupinami miestností 6 a 5 rovný ~ (1,1-1,2) l/s.

Počiatočné parametre regulačných dokumentov na určenie celkovej spotreby AFS vo vzťahu k výškovým regálovým skladom, v ktorých sú umiestnené postrekovače pod krytom, teda môžu byť:

■ intenzita zavlažovania;

■ tlak na diktačnom postrekovači;

■ spotreba diktovacieho zavlažovača.

Najprijateľnejší je podľa nás prietok diktovacieho postrekovača, ktorý vyhovuje projektantom a nezávisí od konkrétneho typu postrekovača.

Používanie „diktovaného prietoku postrekovača“ ako dominantného parametra by sa malo zaviesť aj do všetkých regulačných dokumentov, v ktorých sa intenzita zavlažovania používa ako hlavný hydraulický parameter.

Tabuľka 4

Tabuľka 5

Tabuľka 6

Úložná výška/výška miestnosti	možnosti			SOBR-25	Odhadovaný prietok, l/s, podľa vzorca (3)
					skupina 5	skupina 6
	Tlak, MPa
	Spotreba, l/s
	Tlak, MPa
	Spotreba, l/s
	Tlak, MPa
	Spotreba, l/s
	Tlak, MPa
	Spotreba, l/s
	Tlak, MPa
	Spotreba, l/s
	Spotreba, l/s

LITERATÚRA:

1. SP 5.13130.2009 „Protipožiarne systémy. Požiarne poplachové a hasiace zariadenia sú automatické. Normy a pravidlá dizajnu».

2. STO 7.3-02-2009. Štandard organizácie pre projektovanie automatických vodných hasiacich zariadení s použitím sprinklerov SOBR vo výškových skladoch. Všeobecné technické požiadavky. Biysk, ZAO PO Spetsavtomatika, 2009.

3. Model ESFR-25. Včasné potlačenie Závesné postrekovače s rýchlou odozvou 25 K-faktor/Fire & Building Products - TFP 312 / Tyco, 2004 - 8 s.

4. Závesný zmršťovač ESFR VK510 (K25.2). Viking/ Technické údaje, formulár F100102, 2007 - 6 s.

5. GOST R 51043-2002 „Voda a penové hasenie automatické. Postrekovače. Všeobecné technické požiadavky. Testovacie metódy“.

6. NFPA 13. Štandard pre inštaláciu zavlažovacích systémov.

7. FM 2-2. FM Global. Pravidlá inštalácie automatických postrekovačov v režime potlačenia.

8. FM Loss Prevention Data 8-9 Poskytuje alternatívne metódy požiarnej ochrany.

9. Meshman L.M., Tsarichenko S.G., Bylinkin V.A., Aleshin V.V., Gubin R.Yu. Postrekovače pre vodné a penové automatické hasiace zariadenia. Učebná pomôcka. M.: VNIIPO, 2002, 314 s.

10. Požiadavky a skúšobné metódy ISO 6182-7 pre postrekovače s rýchlou odozvou na potlačenie skorého stlačenia (ESFR).

FEDERÁLNY ŠTÁTNY ROZPOČET VZDELÁVACIA INŠTITÚCIA VYSOKÉHO ODBORNÉHO VZDELÁVANIA

„ČUVAŠSKÁ ŠTÁTNA PEDAGOGICKÁ UNIVERZITA

ich. A JA JAKOVLEV"

Oddelenie požiarnej bezpečnosti

Laboratórium č. 1

disciplína: "Automatizácia hasenia požiarov"

na tému: "Stanovenie intenzity zavlažovania vodných hasiacich zariadení."

Vyplnil: študent 5. ročníka skupiny PB-5, odbor požiarna bezpečnosť

Fakulta fyziky a matematiky

Skontroloval: Sintsov S.I.

Čeboksary 2013

Stanovenie intenzity zavlažovania vodných hasiacich zariadení

1. Účel práce: naučiť študentov metodiku stanovenia stanovenej intenzity závlahy vodou z postrekovačov vodného hasiaceho zariadenia.

2. Stručné teoretické informácie

Intenzita zavlažovania vodou je jedným z najdôležitejších ukazovateľov charakterizujúcich účinnosť vodného hasiaceho zariadenia.

Podľa GOST R 50680-94 „Automatické hasiace zariadenia. Všeobecné technické požiadavky. Testovacie metódy“. Skúšky by sa mali vykonávať pred uvedením zariadení do prevádzky a počas prevádzky najmenej raz za päť rokov. Existujú nasledujúce spôsoby, ako určiť intenzitu zavlažovania.

1. Podľa GOST R 50680-94 sa určuje intenzita zavlažovania na vybranom mieste inštalácie, keď jeden postrekovač pre postrekovače a štyri postrekovače pre záplavové zariadenia pracujú pri projektovanom tlaku. Výber miest pre testovanie sprinklerových a záplavových zariadení vykonávajú zástupcovia zákazníka a Štátneho požiarneho dozoru na základe schválenej regulačnej dokumentácie.

Pod miestom inštalácie vybraným na testovanie by mali byť v kontrolných bodoch inštalované kovové palety s rozmermi 0,5 x 0,5 m a výškou strany najmenej 0,2 m. Počet kontrolných bodov by sa mal brať najmenej tri, ktoré by sa mali nachádzať na väčšine miest nepriaznivých pre zavlažovanie. Intenzita zavlažovania I l / (s * m 2) v každom kontrolnom bode je určená vzorcom:

kde W pod - objem vody zhromaždenej v žumpe počas prevádzky zariadenia v ustálenom stave, l; τ je trvanie inštalácie, s; F je plocha palety rovná 0,25 m2.

Intenzita zavlažovania v každom kontrolnom bode by nemala byť nižšia ako štandard (tabuľky 1-3 NPB 88-2001*).

Táto metóda vyžaduje rozliatie vody po celej ploche projektovaných plôch a v podmienkach prevádzkového podniku.

2. Stanovenie intenzity závlahy pomocou odmernej nádoby. Pomocou konštrukčných údajov (normatívna intenzita závlahy, skutočná plocha, ktorú zaberá postrekovač, priemery a dĺžky potrubí) sa vypracuje návrhová schéma a určí sa požadovaný tlak na skúšanom postrekovači a zodpovedajúci tlak v prívodnom potrubí na riadiacej jednotke. vypočítané. Potom sa postrekovač zmení na potopu. Pod postrekovačom je inštalovaná odmerná nádoba, pripojená hadicou k postrekovaču. Ventil sa otvára pred ventilom riadiacej jednotky a pomocou manometra ukazujúceho tlak v prívodnom potrubí sa stanoví výpočtom získaný tlak. V ustálenom stave výdychu sa meria prietok z postrekovača. Tieto operácie sa opakujú pre každý nasledujúci testovaný postrekovač. Intenzita zavlažovania I l / (s * m 2) v každom kontrolnom bode je určená vzorcom a nemala by byť nižšia ako norma:

kde W pod je objem vody v odmernej nádrži, l, meraný za čas τ, s; F je plocha chránená sprinklerom (podľa projektu), m 2.

Keď sa získajú neuspokojivé výsledky (aspoň jeden z postrekovačov), musia sa zistiť a odstrániť príčiny a potom sa testy opakujú.

Spotreba vody na hasenie požiaru z protipožiarnej vodovodnej siete v podnikoch rafinérskeho a petrochemického priemyslu by sa mala odoberať rýchlosťou dvoch súčasných požiarov v podniku: jeden požiar vo výrobnej oblasti a druhý požiar v priestor surovín alebo skladov komodít horľavých plynov, ropy a ropných produktov.

Spotreba vody sa určuje výpočtom, ale mala by sa odobrať najmenej: pre výrobnú oblasť - 120 l / s, pre sklady - 150 l / s. Spotreba a dodávka vody musí zabezpečiť hasenie a ochranu zariadení stacionárnymi inštaláciami a mobilnými hasičskými zariadeniami.

Pre odhadovanú spotrebu vody v prípade požiaru v sklade ropy a ropných produktov je potrebné vziať do úvahy jeden z nasledujúcich najväčších nákladov: na hasenie požiaru a chladenie nádrží (na základe najvyššej spotreby pri požiari jednej nádrže); na hasenie a chladenie železničných cisterien, nakladacích a vykladacích zariadení a nadjazdov alebo na hasenie nakladacích a vykladacích zariadení pre cisternové vozne; najvyššia celková spotreba na vonkajšie a vnútorné hasenie požiaru jednej zo skladových budov.

Náklady na hasiace prostriedky by sa mali určiť na základe intenzity ich dodávky (tabuľka 5.6) do predpokladanej plochy hasiaceho oleja a ropných produktov (napríklad v pozemných vertikálnych nádržiach so stacionárnou strechou plocha za vypočítanú hasiacu plochu sa berie horizontálna časť nádrže).

Spotreba vody na chladenie pozemných vertikálnych nádrží by sa mala určiť výpočtom na základe intenzity dodávky vody z tabuľky 5.3. Celková spotreba vody je definovaná ako súčet nákladov na chladenie spaľovacej nádrže a chladenie susedných v skupine.

Voľný tlak v požiarnej vodovodnej sieti v prípade požiaru by sa mal brať:

pri chladení stacionárnou inštaláciou - podľa technická špecifikácia zavlažovacie prstence, ale nie menej ako 10 m na úrovni zavlažovacieho prstenca;

pri chladení nádrží mobilnou požiarnou technikou podľa technických charakteristík požiarnych striekačiek, najmenej však 40 m.

Odhadované trvanie chladenia nádrží (horiacich a priľahlých) by sa malo vziať do úvahy:

pozemné nádrže pri hasení požiaru automatickým systémom - 4 hodiny;

pri hasení mobilnou požiarnou technikou - 6 hodín;

podzemné nádrže - 3 hodiny.

Celková spotreba vody z vodovodnej siete na ochranu prístrojov stĺpového typu v prípade simulovaného požiaru stacionárnymi vodnými závlahovými zariadeniami sa berie ako súčet spotreby vody na závlahu horiaceho stĺpového prístroja a dvoch susediacich umiestnených na vzdialenosť menšiu ako dva priemery najväčšieho z nich. Intenzita dodávky vody na 1 m 2 chráneného povrchu stĺpových aparatúr s LPG a horľavými kvapalinami sa predpokladá 0,1 l / (s × m 2 ).

Uvažujme výpočet prstencového zavlažovacieho potrubia na príklade bočného povrchového chladenia v prípade požiaru pozemnej vertikálnej nádrže s horľavými kvapalinami so stacionárnou strechou s menovitým objemom W\u003d 5000 m 3, priemer d p = 21 m a výška H= = 15 m Stacionárne chladiace zariadenie nádrže pozostáva z horizontálneho sekčného závlahového prstenca (zavlažovacie potrubie s rozprašovačom vody) umiestneného v hornom páse stien nádrže, suchých stúpačiek a horizontálnych potrubí spájajúcich sekčný závlahový prstenec s protipožiarnym vodovodná sieť (obr. 5.5) .

Ryža. 5.5. Schéma úseku vodovodnej siete so zavlažovacím prstencom:

1 - úsek kruhovej siete; 2 - ventil na odbočke; 3 - kohútik na vypúšťanie vody; 4 – suchá stúpačka a horizontálne potrubie; 5 – zavlažovacie potrubie so zariadeniami na rozprašovanie vody

Stanovme si celkovú spotrebu na chladenie nádrže pri intenzite dodávky vody J\u003d 0,75 l / s na 1 m jeho obvodu (tabuľka 5.3) Q = J p d p \u003d 0,75 × 3,14 × 21 \u003d 49,5 l / s.

V zavlažovacom prstenci používame ako zavlažovače zavlažovače s plochým hrdlom DP-12 s výstupným priemerom 12 mm.

Prietok vody z jedného odvádzača určíme podľa vzorca,

kde Komu- charakteristiky spotreby odkvapkávača, Komu= 0,45 l/(s x m 0,5); H a\u003d 5 m - minimálna voľná hlava. Potom l / s. Určte počet drenáčov. Potom Q = nq= 50 x 1 = 50 l/s.

Vzdialenosť medzi drenážmi s priemerom krúžku D k \u003d 22 m. m.

Priemer vetvy d slnko dodáva vodu do prstenca, rýchlosťou pohybu vody V\u003d 5 m/s sa rovná m.

Akceptujeme priemer potrubia d slnko = 125 mm.

Na krúžok od bodu b k veci a voda pôjde dvoma smermi, takže priemer potrubia prstencového úseku sa určí z podmienky preskočenia polovice celkového prietoku m.

Pre rovnomerné zavlažovanie stien nádrže, to znamená potrebu mierneho poklesu tlaku v zavlažovacom prstenci pri diktátore (bod a) a najbližšie k bodu b prijímame drenáčov d k = 100 mm.

Podľa vzorca určíme stratu hlavy h do semiringového m. \u003d 15 m. .

Pri určovaní charakteristík čerpadla sa berie do úvahy hodnota voľnej hlavy na začiatku vetvy.

Pre viac vysoké nastavenia(napríklad destilačné kolóny) je možné zabezpečiť niekoľko perforovaných potrubí v rôznych nadmorských výškach. Tlak najvyššie umiestneného potrubia s otvormi nesmie byť väčší ako 20–25 m.